NS1251型125t伸缩臂式铁路起重机吊臂制造工艺

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摘要 随着经济建设的迅速发展，我国的基础建设力度正逐渐加大，道路交通， 机场，港口，水利水电，市政建设等基础设施的建设规模也越来越大，市场汽车 起重机的需求也随之增加。本文通过对徐工25吨汽车起重机主臂进行研究，进 一步进行主臂设计，通过计算对主臂的三铰点、主臂的长度、及每节臂的长度、 液压缸尺寸进行确定，选择零部件，确定主臂伸缩方式及主臂内钢丝绳的缠绕方 法。 关键词：25吨汽车起重机、主臂设计、三铰点、伸缩方式 榆林学院本科毕业设计（论文） abstract withtherapiddevelopmentofeconomicconstruction,china'sinfrastructure isgradually increasetheintensity,roadtraffic,airports,ports,waterconservan

传统的伸缩臂式起重机的吊臂伸缩和吊钩升降《由卷扬马达驱动)是两个独立的动作,由两个控制手柄分别控制。在单独进行吊臂伸缩时,由于卷扬没有运动,钢丝绳长度固定,所以随着吊臂的伸出或缩回,吊钩会随之升、

介绍了200t铁路起重机吊臂平车的主要特点、技术参数、主要结构、计算和试验情况。

1.伸臂抖动1台加藤nk-400型汽车起重机,伸缩臂同步伸到18m时,出现抖动现象。首先,把吊臂全部伸出后,检查伸缩臂外部,未发现磨损或拉伤痕迹。拆下三节吊臂前部滑块检查,左右侧滑块无磨损、拉伤痕迹。以上检查结果说明伸缩臂与左右面滑块的间隙调整得当,润滑情况良好,该机伸臂发抖与吊臂外部没有直接关系。

本文对160t伸缩臂铁路救援起重机的结构与用途进行了介绍,对大修的相关内容进行了说明,对起重机在修理时易出现的问题以及影响行车安全的部件进行了介绍与分析,介绍了起重机修理时采用的相关工艺,同时对铁道部下发文件中对起重机的修理有影响的部分进行了说明。

ac1000型起重机是特雷克斯专为超大型建设项目、风力发电机组以及超高层建筑工程的吊装和维护而设计生产的一款结构紧凑、主臂伸缩系统变化多样的1200吨级伸缩臂式全地面起重机。该产

以提高伸缩臂式起重机力矩限制器的吊重计算精度为目标,结合起重机的结构受力特点,分析伸缩臂式起重机力矩限制器力矩算法模型,提出了一种新的主臂自重标定算法,完成了主臂变形的理论分析推导,提出了算法模型的误差修正系数。并以山河智能swtc50为试验机,经过大量吊重试验数据验证,吊重误差和幅度误差均在3%以内,结果表明采用主臂自重标定算法及主臂变形补偿算法能达到精度要求,为伸缩臂式起重机力矩限制器的算法设计提供了一种新的思路。

!"#$吊钩桥式起重机主梁的 组装焊接 济南钢铁集团石横特殊钢厂（山东"%!&!"）周纪升常晓巍田晓莹 济钢集团石横特殊钢厂’()*$++,电炉主跨用" 台-.!"#/#0/#—""1&吊钩桥式起重机，其主梁结 构为偏轨箱形梁，单件重量为"23!$，截面尺寸为 !%%0445""0044、总长为""364，材质为-72#1 （!&8)）。 这种9形钢宽翼缘偏轨箱形梁结构虽然解决了 承轨纵向熔透角焊缝制造上的困难，但对于这种低 合金钢偏轨箱形梁，我厂还是第一次制作。如何保 证主梁的各项指标达到标准和设计要求，是此次制 作中的难点。 一、主梁相关技术要求及制作难点 !"技术要求 主梁结构为9形钢宽翼缘偏轨箱形梁结构，上 下盖板板厚为!"44、主腹板板厚为!"44、副腹板 板厚为!044，钢板材质全部是-72#1（!&8)），如 图!

济钢集团石横特殊钢厂consteel电炉主跨用2台qd125／50／5--22a6吊钩桥式起重机，其主梁结构为偏轨箱形梁，单件重量为24．1t，截面尺寸为1770mm×2200mm、总长为22．8m，材质为q345a(16mn)。

12.1915.2418.2921.3424.3827.4330.4833.5336.5839.6242.6745.7248.7751.82 3.9127 4120 4.3109109.5 4.5104103.5 4.897.597.497.3 592.492.392.2 67272.572.472.3 75757.557.457.3 846.446.947.347.24746.946.8 937.638.138.538.438.238.13837.937.7 1031.53232.432.332.13231.931.831.6 1223.223.724.12423.923.823.623.523.423.323.12322.922.8 1418

起重机伸缩吊臂截面优化设计

12.1915.2418.2921.3424.3827.4330.4833.5336.5839.6242.6745.7248.7751.82 3.9127 4120 4.3109109.5 4.5104103.5 4.897.597.497.3 592.492.392.2 67272.572.472.3 75757.557.457.3 846.446.947.347.24746.946.8 937.638.138.538.438.238.13837.937.7 1031.53232.432.332.13231.931.831.6 1223.223.724.12423.923.823.623.523.423.323.12322.922.8 1418

qy25k型汽车起重机伸缩吊臂的有限元分析 纪爱敏彭铎刘木南罗衍领张培强 1伸缩吊臂的结构组成及分析方法 qy25k汽车起重机采用四节伸缩式箱形吊臂，如图1所示。各节臂 之间可以相对滑动，靠它们搭接的上下滑块来传递作用力。基本臂1 根部与转台通过水平销轴铰接，且其中部还与变幅液压缸5铰接，可 实现吊臂在变幅平面内自由转动。吊臂伸缩采用一级伸缩液压缸、双 绳排滑轮机构（两伸、两缩）以实现二、三、四节吊臂同步伸缩。 吊臂截面形状为两块成型钢板对焊而成。其上半部为大圆角过渡形， 下半部为外凸折板形，中部焊上槽形加强筋，见图2。 吊臂的设计计算通常的方法是将吊臂结构视为梁模型进行强度及刚 度等方面的分析。但实际上，吊臂是由薄板对焊起来的箱形结构，应 该视为板壳模型。解决这样一个变截面板壳模型受力问题，比较行之 有效的方法是有限元法。故我们应用此法，并采用功能

6.3吨旋臂吊计算书 旋臂式起重机计算公式 设计计算书 6.3吨旋臂吊计算书 一已知条件 额定载荷g＝42000n回转速度u1＝0.55rpm 起升高度h＝2000小车行走u2＝20m/min 立柱高度h1＝3000mm起升速度u3＝8m/min 葫芦自重g葫芦＝10000n旋臂长度l2＝5000mm 旋臂自重g臂＝4000n有限半径l3＝4500mm 旋臂配重g配＝0n 配重到回 转中心距离l4＝0mm 旋臂总长l1＝5000mm 立柱外径d1＝630mm立柱高度h1＝3000mm 管壁厚度δ1＝12mm旋臂底到 地面高度 h2＝2800mm 6.3吨旋臂吊计算书 二 立柱、旋 臂截面简 图以及数 立柱截面 计算参数 800mm 16mm 39388mm^2

随着我国经济建设的不断发展,工程建设中起重机的使用量急剧增加,目前流动式起重机主要有两种形式:其一是轮胎式底盘配伸缩起重臂的汽车起重机,见图1;其二是履带式底盘配桁架起重臂的起重机,见图2。

我单位一台大连起重机厂生产的125t桥式起重机,在设备维修检查过程中,发现了重大隐患,起重机主起升卷筒机构底座焊缝开焊,小车盘焊缝开裂(主卷筒底座下方)及主起升减速机输出齿轮磨损,且工作状态噪音明显.通过现场检查分析,主起升卷筒底座开焊及小车盘上盖板与腹板角焊缝裂纹原因在于机械机构强加的外扭力造成,主起升减速机输出齿轮与卷筒齿轮配和现场检查,主起升减速机输出齿轮有明显的磨损现象,尤其主起升机构向上运行时齿轮面磨损特别严重,上述损坏原因都是由于主起升卷筒底座开裂造成主起升减速机变形从而引起输出轴齿轮啮合面倾斜而齿轮严重损伤,另外机械部分的调整必须达到出厂标准,如减速机输出端与卷简装配中心高度是否有误差,减速机轴承及卷筒底座轴承是否良好,如果存在上述问题很有可能产生局部共振,导致机构方面变化.

2011年11月30日，三一起重机自主研制的五桥六节臂125吨级汽车起重机stc1250顺利下线。

对伸缩臂式起重机进行动态分析、考虑工作状态和运输状态两种工况，建立相应的数学模型，为设计研究工作提出参考设计依据及计算机模拟方法。

关于125t冶金铸造桥式起重机配置要求 一、原起重机主要参数：（括号内为原起重机参数） 1、起重机大车轨距24m，（小车轨距5.9m）大车轨道钢轨型号 qu120、（小车轨道钢轨型号qu100）。起重机运行速度 77.6m/min、（小车运行速度38m/min）。（原主钩制动力矩 2*4200n*m）原副钩制动力矩2*2100n*m）（原小车运行制动 力矩2*230n*m）（原起重机运行制动力矩4*530n*m） 2、起重机主、副钩钩距为2485mm 3、主、副钩额定起重能力：主钩125t副钩32t 4、主、副钩起升高度：主钩25m副钩28m 5、主、副钩钩型图参照图：副钩钩型参照上起厂图号：yqd1251.5.6 32t吊钩装配，主钩钩型图参照附图。 6、起重机工作级别：a7 7、小车极限停放位置：即主钩与大车轨道中心距2390mm；

折臂式随车起重机吊臂型式大多是六边形的。国内早期较常见的这种六边形吊臂的结构型式有4焊缝结构和2焊缝结构,这两种结构必须分别由4条焊缝和2条焊缝进行结构连接。随着随车起重机的发展,近几年出现了一种较新型的1条焊缝的六边形吊臂结构。对这几种结构型式吊臂的特点进行了分析和介绍。

以n1002g型铁路起重机箱形伸缩臂设计为例,以箱形伸缩臂的截面几何参数为设计变量,以箱形伸缩臂的结构重量、整体稳定性这2个相互制约的要求为目标函数,以强度、刚度、局部稳定性和几何限制为模糊约束条件,建立铁路起重机箱形伸缩臂设计的多目标模糊优化模型。应用最优水平截集法,将该多目标模糊优化模型转化为多目标普通优化模型,并应用遗传算法nsga-ⅱ求解。实例验证表明:采用建立的模型和求解算法,可以得到目标空间下的pareto解;结构重量和整体稳定性是此消彼长的关系,设计者可以根据需要,选择合适的结构重量和整体稳定性作为设计方案。