镍基合金高温拉伸机

固溶强化型镍基合金gh3030（gh30）高温合金简介 周伟：????--???--???? gh3030 简介 gh3030固溶强化型高温合金是早期发展的80ni-20cr固溶强化型高温合金，化学成分简单，在 800℃以下具有满意的热强性和高的塑性，并具有良好的抗氧化、热疲劳、冷冲压和焊接工艺性能。合金 经固溶处理后为单相奥氏体，使用过程中组织稳定。冶韩主要产品是冷轧薄板，也可以供应棒材、环件、 丝材和管材等变形产品。产要用于800℃以下工作的涡轮发动机燃烧室部件和在1100℃以下要求抗氧化 但承受载荷很小的其他高温部件。gh3030具有较强热加工及冷加工性能，用于制作各种化工设备及配 套配件。 1.1、材料牌号 gh3030（gh30） 1.2、相近牌号 зи435,xh78t(俄罗斯） 1.

中国重型机械研究院有限公司承担的西南铝业(集团)有限公司120mn高强度航空铝合金厚板拉伸机项目于11月11日在重庆竣工投产。重庆市政府、国家国防科工局、中国铝业公司、中国商飞公司、中国航天科技集团公司等有关部门领导和中重院谢东钢院长、赵永平院长助理、市场开发部王殿楹部长共同出席了竣工投产仪式。

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一、拉伸机拆除、装缷车及安装方案 拉伸机，整机重量11000kg，拆除、运输及安装。 1拉伸机拆除。 1.1拉伸机拆除。首先将拉伸机的电气部分全部拆除。 1.2拆除拉伸机底部所有螺栓,用千斤顶把设备顶起,移除减震垫。同 时在合适位放置三个8吨起重小车。用叉车牵引,在使用起重小车移 动设备过程中,利用千斤顶配合,不断改变小车的方向,以便设备可以 拐弯以及侧移。把设备移到设备装车的位置。 1.3为了方便装车固定及运输,在拉伸机底部用120*120*8mm方管制 作底座,方管与设备之间采用螺栓固定 2.设备装车及运输:拉伸机的运输全部采用集装箱车运输。 2.1首先把集装箱用吊机吊至地面。 2.2设备安装底座以后用14吨叉车把设备方至集装箱车内,同时设备 与运输车之间采用4个3吨葫芦固定 2.3再把装好拉伸机的集装箱吊运至运输车上。 3.设备卸车及就位

nimonic90镍基变形高温合金 nimonic90（unsno7090/w.nr.2.4632为时效强化型镍基变形 高温合金，含有较高量的钴及多种强化元素。该合金在 815-870℃有较高的抗拉强度和抗蠕变能力、良好的抗氧化性 和耐腐蚀性、在冷热反复交替作用下有较高的疲劳强度以及 良好的成形性和焊接性。主要供应热轧和冷拉棒材、冷轧板 材、带材及冷拉丝材。用于涡轮发动机涡轮盘、叶片、高温 紧固件、卡箍、密封圈及弹性元件等。 此篇nimonic90数据由上海墨钜提供，了解具体可搜索上海 墨钜特殊钢。 nimonic90化学成分 ccr n i coalti m n sipsagpbbib c u f e zr 不大于 ≤ 0.1 3 18- 21 余 量 15- 21 1- 2 2- 3 0. 4 0. 8 0.0 2 0.0 15 0.00 05

镍基单晶高温合金的发展

镍基单晶高温合金研究进展

镍基高温合金 以镍为基体(含量一般大于50%)在650～1000℃范围内具有较高的强度和良好的抗氧化、抗燃气 腐蚀能力的高温合金。发展过程 镍基高温合金(以下简称镍基合金)是30年代后期开始研制的。英国于1941年首先生产出镍基合 金nimonic75(ni-20cr-0.4ti)；为了提高蠕变强度又添加铝，研制出nimonic 80(ni-20cr-2.5ti-1.3al)。美国于40年代中期，苏联于40年代后期，中国于50年代中期也研制出 镍基合金。镍基合金的发展包括两个方面：合金成分的改进和生产工艺的革新。50年代初，真空 熔炼技术的发展，为炼制含高铝和钛的镍基合金创造了条件。初期的镍基合金大都是变形合金。 50年代后期，由于涡轮叶片工作温度的提高，要求合金有更高的高温强度，但是合金的强度高了， 就难以变形，甚至不能变形，于是采用

rene95镍基沉淀强化型高温合金 rene95是一种采用粉末冶金工艺制备的镍基沉淀强化型高温合金，γ＇相的体积分数约占 合金的47%-50%，650℃以下长期使用。与同类铸、锻高温合金相比，它具有组织均匀、晶 粒细小、屈服强度高、抗疲劳性能好等优点，是当前在650℃工作条件下强度水平最高的一 种涡轮盘用合金，也用于高性能航空发动机鼓筒轴、环形件及其他热端转动部件。 rene95数据为上海墨钜特殊钢提供，想要了解更多可搜索（上海墨钜特殊钢）。 rene95化学成分 元 素 ccrnicowmoaltifenb 质 量 分 数 / % 0.04-0.0 7 12.0-1 4.0 余 7.00-9 .00 3.30-3 .70 3.30-3 .70 3.30-3 .70 2.30-2 .70 ≤ 0.5 0 3.30-3 .70 元 素 bzrtamns

gh2136镍基高温合金 gh2136 概述： gh2136是fe-ni-cr基沉淀硬化型变形高温合金，使用温度在700℃以下。 该合金是在gh2132合金的基础上发展起来的，与之相比，降低了锰和硅含 量，适当提高了钛、硼和碳含量，使该合金在长期使用中降低了g相、σ 相等脆性的析出倾向，提高了合金在长期使用中组织及性能的稳定性。合 金具有良好的综合性能，长期使用组织稳定，有较好的抗氧化性，较小的 线膨胀系数，易于焊接成形。主要产品有棒材和饼材等。 牌号：gh2136（gh136），v-57(美标) 执行标准：gb/t14992 化学成分： c(％):≤0.06 cr(％):13.0～16.0 mo(％):1.00～1.75 ni(％):24.5～28.5 w(％):— al(％):≤0.35 nb(％):— ti(％):2.40～3.20 fe(％):余量

采用拉伸试样在gleeble-1500材料热模拟试验机上对5a30铝合金进行高温拉伸实验,研究了该合金在变形温度为300～500℃,应变速率在0.01～10s-1的高温流变变形行为。结果表明:变形温度和应变速率对该合金流变应力的大小有显著影响。流变应力随变形温度的升高而降低,随着应变速率的增加而升高。5a30铝合金的高温流变行为可用zener-hollomon参数描述,从流变应力、应变速率和变形温度的相关性,得出了该铝合金板材高温变形的材料常数和本构方程。计算出5a30铝合金板的变形激活能为q=201.1kj.mol-1,材料常数为a=7.44×1013s-1,n=4.3135,α=0.02mm2.n-1;计算得到了5a30铝合金arrhenius方程;利用双曲正弦模型,得到高温拉伸峰值应力和z参数的解析式。

为使inconel718合金的筒形多层夹芯结构顺利成形,研究该合金激光对接板的高温塑性。结果表明,拉伸方向对激光对接板的伸长率有很大影响。横向拉伸时,在温度为950°c和应变率为3.1×10-4s-1的条件下,最大伸长率为458.56%,此时m值为0.352,焊缝未变形。纵向拉伸时,在温度为965°c和应变速率为6.2×10-4s-1的条件下,最大延长率为178.96%,此时m值为0.261,焊缝随母材同时变形,焊缝的微观组织为树枝晶,晶间析出了nb含量较高的laves相。纵向拉伸时,由于动态再结晶的缘故,焊缝中出现了由树枝晶和等轴晶组成的混合组织。高温变形后,焊缝中的大量laves相转化为δ相,但焊缝中仍有小部分残余的laves相存在。多层夹芯筒结构成形的结果表明,激光对焊板的高温塑性能满足其筒形夹芯结构的要求。

为使inconel718合金的筒形多层夹芯结构顺利成形,研究该合金激光对接板的高温塑性。结果表明,拉伸方向对激光对接板的伸长率有很大影响。横向拉伸时,在温度为950°c和应变率为3.1×10-4s-1的条件下,最大伸长率为458.56%,此时m值为0.352,焊缝未变形。纵向拉伸时,在温度为965°c和应变速率为6.2×10-4s-1的条件下,最大延长率为178.96%,此时m值为0.261,焊缝随母材同时变形,焊缝的微观组织为树枝晶,晶间析出了nb含量较高的laves相。纵向拉伸时,由于动态再结晶的缘故,焊缝中出现了由树枝晶和等轴晶组成的混合组织。高温变形后,焊缝中的大量laves相转化为δ相,但焊缝中仍有小部分残余的laves相存在。多层夹芯筒结构成形的结果表明,激光对焊板的高温塑性能满足其筒形夹芯结构的要求。

采用比例试样与50mm定标距的非比例试样对6005a-t6铝合金型材进行室温拉伸试验,并对两种类型试样测得的断后伸长率进行了研究。试验结果表明:采用比例试样测得的断后伸长率结果比较接近,能够反映材料的真实性能,且此时的断后伸长率具有可比性;采用非比例试样测得的断后伸长率结果相差较大,且对于同一试样,l0越大,a越小。

研究了钛合金拉伸试棒粉末温压成形过程。在双向压制方式下,采用一种新型聚合物作模壁润滑剂,并在用其作内润滑剂主要成分的情况下使经过特殊配制的钛合金粉末温压达到拉伸试棒的要求。实验结果表明:在700mpa压力和模具粗糙度ra值不大于0.4μm的情况下,长径比超过6的钛合金试棒在110℃时压坯密度达到最高值4.0g/cm3,温度高于或低于110℃时,密度均减小。

镍基合金焊接施工工艺综述

232vol.23no.2 20113corrosionscienceandprotectiontechnologymar.2011 1,2,1 1.,113001; 2.,113001 : ,. :;;; :tg174:a:1002–6495(2011)02–0196–05 researchprogressofnanostructurednickel-basedalloycoatings preparedbypulsedelectrodeposition liangping1,zhangyun-xia2,shiyan-hua1 1.schoolofmechanicalengineering,liaoningshihuauniversity,fushun113001;

部装是总装的基础，部装件的合格率与调试的进度紧密相关，与装配周期密切相关。减少总装时的拆装次数，可以降低部件的损耗率。既节省时间又降低成本。

截止2013年,中国拥有拉伸机的铝合金厚板生产企业8家,共有拉伸机12台,最大的为120mn。目前在建与拟建的预拉伸机如果在2018年全部建成的话,中国将拥有预拉伸机50台,占世界总数的62.5%,所生产的预拉伸板足可以满足全世界那时的需求还绰绰有余。2014年,中国在建的有预拉伸机的厚板项目有5个,共有拉伸机12台。截至2014年6月,中国拟建的有预拉伸机的板带项目至少在10个以上,估计拉伸机总数超过35台。

在解剖国外钎焊料bni-a的基础上,采用"预制母合金+超声气体雾化"工艺技术以及对国产bni-b及国外bni-a钎焊料粉末的化学成分、金相组织、粒度分布及固-液相线温度区间对比分析,成功实现相关制粉技术突破与材料国产化,研制出满足技术要求的合金钎焊料粉末。

设计的二十吨棒材双链拉伸机,由于采用了可逆的直流电机驱动,同以往的单链拉伸机相比,省去了小车返回机构。同时,由于采用了c型架斜面自重下料和传动链在拉制线的同一水平面内牵引小车,大大简化了结构、工作平稳、产品质量好。

综述了近年来在核电高温高压水中不锈钢和镍基合金的腐蚀电化学行为规律,以及材料表面膜的成分、组织结构和电子特征.通过系统分析水介质化学和材料微观结构对表面膜的影响,试图把膜的特性与腐蚀电化学行为联系起来.讨论了核电高温高压水中材料的腐蚀机制,提出核电高温高压水中不锈钢和镍基合金的腐蚀机制与常温时不同,高温下是由电化学与氧化联合控制,而不是传统意义上常温下的纯电化学腐蚀.表面膜为双层结构,外层疏松,而内层是由纳米晶构成的具有半导体性质的膜层,内层是控制腐蚀的关键.材料的微观成分与组织结构、表面加工状态、水化学参数是影响核电用材料高温高压水中腐蚀的重要因素.腐蚀产生的氧化物的楔形力导致缺陷前端产生局部拉应力,即使在宏观压应力区,缺陷前端的局部拉应力仍可导致应力腐蚀开裂的发生与扩展.氧化物楔形力的作用是促进压应力下产生应力腐蚀开裂的重要原因.