水泥灌浆料套筒连接接头拉伸极限承载力试验研究

通过测试不同配合比的用于工程加固改造的水泥基灌浆料与旧混凝土的14d拉伸黏结强度,研究胶砂比、水胶比以及塑性膨胀剂等对灌浆料拉伸黏结强度的影响规律。试验结果表明:灌浆料的拉伸黏结强度随着胶砂比的增大呈近似线性增长,当胶砂比从0.70提高至0.94,拉伸黏结强度提高89.1%；灌浆料的拉伸黏结强度随着水胶比的提高先线性增长后趋于稳定；当塑性膨胀剂用量的增加时,灌浆料的拉伸黏结强度呈近似线性下降,其用量从0增至0.24%时,黏结强度降低49.1%。

为了明晰胶层厚度对胶连接接头承载力的影响机理,采用试验、数值模拟和理论分析相结合的方法研究了胶连接接头承载力与胶层厚度的关系,据此提出了控制技术,并通过试验证明了该技术的有效性。试验发现,随着胶层厚度的增加,初期承载力增加,但是进一步增加胶层厚度,接头破坏模式由剪切破坏变为剥离破坏,承载力明显下降。研究表明,当胶层较薄时,剪应力是接头破坏的控制因素,胶层厚度增加会降低剪应力集中,故承载力提高;而当胶层厚度增加到一定程度时,剥离应力成为接头破坏的控制因素,剥离应力明显增加,故承载力下降。

通过一系列对比试验,研究分析了q345焊接试板焊接接头横向拉伸性能与全焊缝和焊板母材之间的差异,探索接头横向拉伸所得屈服强度与断后伸长率的合理性。结果表明,接头横向拉伸所获得的屈服强度值介于母材与全焊缝的值之间,且试验结果受所用引伸计标距的影响较为显著;接头横向拉伸断裂位置虽在母材上,但抗拉强度值要高于母材强度近20mpa,断后伸长率则比母材低了近10%,但仍高于全焊缝的值。

钢制灌浆套筒连接性能试验研究

提出一种深基坑新型钢斜撑接头形式,它可以即插即用,允许有一定的转动角度,可施加预应力,克服原有斜撑接头焊接施工增加基坑暴露时间、倾斜角度固定给斜撑安装带来不便、焊接后无法施加预应力等缺点,可使软土地区深基坑施工受时空效应影响明显减小。配合接头试验制作自平衡式试验架。按照实际尺寸,对该新型支撑接头进行承载力试验,加载到设计轴力2500kn时,接头承载力满足设计要求,加载到3000kn时接头局部达到屈服状态,预埋钢匣子前方混凝土局部出现压碎现象,但结构整体稳定。用有限元法进行加载过程数值模拟计算,计算曲线与实测吻合较好,这种新型斜撑接头可以进一步推广应用。

通过试验研究多元复合水泥基灌浆材料由于用水量多而造成的离析、泌水及早期强度过低等问题

对焊接圆柱头栓钉连接件,考虑栓钉直径、混凝土强度及钢纤维配置三个因素,进行三因素三水平正交推出试验。试验数据的极差和方差分析表明,在混凝土中配置钢纤维不影响栓钉的抗剪承载力和剪切滑移刚度,但栓钉的剪切刚度随混凝土强度的提高而增大,剪切刚度与滑移量呈双曲函数关系;并给出栓钉极限承载力及剪切刚度的计算公式。重复加载试验表明,即使在剪力很小时,对栓钉卸载其滑移变形仍不能恢复。

螺栓抗拉连接中撬力减少了连接节点的强度,对结构的性能产生不利影响。我国《钢结构高强螺栓连接技术规程》通过限制端板厚度来减少撬力的影响,文章通过有限元方法对t型连接接头抗拉性能进行分析,变换多个参数分析影响t型接头t承载力的因素,并和规范进行比对,分析规范的可靠程度。

对拉林铁路扎绕特大桥进行桩基承载力试验.运用自平衡法测试桩基极限承载力,测出桩基极限侧摩阻力以及极限端阻力.根据试验结果,结合地勘资料与设计资料,对桩长与桩径进行优化设计.通过现场试验,获得该卵石地区极限侧摩阻力和极限端阻力,以供该地区其他工程借鉴使用.

桥梁基桩竖向极限承载力试验研究——为确定基桩的竖向扳限承载力，设计了一种新颖的竖向静载试验系统，其加载体系具有结构轻巧、制做安装方便、受力合理、稳定性好的优点，较好地解决了静载试验加载的困难；介绍了采用逆斜率法与指数方程寻优分析法由试验p-s曲...

对拉林铁路扎绕特大桥进行桩基承载力试验。运用自平衡法测试桩基极限承载力,测出桩基极限侧摩阻力以及极限端阻力。根据试验结果,结合地勘资料与设计资料,对桩长与桩径进行优化设计。通过现场试验,获得该卵石地区极限侧摩阻力和极限端阻力,以供该地区其他工程借鉴使用。

为了研究高强钢中厚板焊接箱形柱的极限承载力,以11mm厚国产q460高强钢中厚板制作了7个焊接箱形柱进行轴心受压试验。试件共包含宽厚比8、12、18三种截面,长细比分别为35、50、70。根据试件的实测尺寸、钢材的力学性能建立有限元模型,以初始缺陷的形式考虑了试件的初始挠度、初始偏心及焊接残余应力,分析预测了试件的极限承载力。试验结果表明,高强钢焊接箱形柱稳定系数采用gb50017—2003《钢结构设计规范》中的c类截面柱子曲线偏保守,试验结果平均曲线更接近b类截面曲线,但仍需进一步验证。分析结果表明,考虑了初始缺陷的有限元模型可准确预测柱的极限承载力,可以作为试验数据的补充。

0.9×钢筋母材抗拉强度实测值为a级接头； 3、抗拉强度实测值大于或等于1.35×屈服强度标准值为b级接头； 4、破坏形态仅作记录备查，不作为评定依据。 备注 1、抗拉强度实测值大于或等于抗拉强度标准值，并且大于或等于 0.95×钢筋母材抗拉强度实测值为sa级接头； 2、抗拉强度实测值大于或等于抗拉强度标准值，并且大于或等于 接头类型接头等级生产厂 母材抗 拉强度 标准值 (mpa) 母材抗 拉强度 实测值 (mpa) 件极限 拉力 (kn) 接头试件 抗拉强度 实测值 (mpa) 接头 破坏 形态 结 送样日期：见证人： 样品编号 公称直径 (mm)代表数量 实测横 截面积 母材屈 服强度 标准值 (mpa) 工程名称：检评依据： 构件名称：报告日期： 钢筋机械连接接头拉伸检验报告 gd2102007 有见证送检 委托单位：报告编号：

(2)现场检验： 1)接头的现场检验按验收批进行。 3.取样方法与代表批量： (1)工艺检验： 数量可扩大一倍。 2)同一施工条件下采用同一批材料的同等级、同形式、同规格的接头每500个 为一验收批。不足500个接头也按一批计。 3)每一验收批必须在工程结构中随机截取3个试件做单向拉伸试验。在现场连 续检验10个验收批，其全部单向拉伸试件一次抽样均合格时，验收批接头 说明 gd2102007 1.本报告适用于锥螺纹连接、套筒挤压接头、镦粗直螺纹钢筋接头等各类机械连接接头的检验； 在正式施工前，按同批钢筋、同种机械连接形式的

钢筋机械连接接头拉伸检验报告 gd2102007 有见证送检 委托单位：报告编号： 工程名称：检评依据： 构件名称：报告日期： 送样日期：见证人： 样品编号公称直径(mm)代表数量 接头类型接头等级生产厂 实测横 截面积母材屈服 强度标准 值(mpa) 母材抗 拉强度 标准值 (mpa) 母材抗拉 强度实测 值(mpa) 接头试件 极限拉力 (kn) 接头试件 抗拉强度 实测值 (mpa) 接头破 坏形态 结论 1、抗拉强度实测值大于或等于抗拉强度标准值，并且大于或等于 0.95×钢筋母材抗拉强度实测值为sa级接头； 2、抗拉强度实测值大于或等于抗拉强度标准值，并且大于或等于 备注 0.9×钢筋母材抗拉强度实测值为a级接头； 3、抗拉强度实测值大于或等于1.35×屈服强度标准值为b级接头； 4、破坏形态仅作记录备查，不作为评定依据。 注：未经本

01 样 品 接头 试件 抗拉 强度 技术 要求 检测单位地址：联系电话： 批准：审核：主检： 结论 备注 声明：1、本检验报告涂改、换页无效。未经本单位书面批准，不得部分复制本检验报告。（完全复制除外） 2、对本报告如有异议，应在收到报告15日内以书面形式向本单位提出，过期不予受理。 接头试件实际抗拉强度 （mpa） 破坏形态 抗拉强度（mpa） 屈服强度（mpa） 接头类型 代表数量（个） 生产单位 接头等级 母材牌号 公称直径（mm） 样品编号 见证人员： 监督登记 号： 送检日期：年月日检验日期：年月日报告日期：年月日 检评依据： 见证单位：检验类别： 工程名称：1 工程部位：5.2.9、钢筋机械连接接头拉伸性能检验报告报告编号： 钢筋机械连接接头拉伸性能检验报告 委托单位：检验

xxxxxx工程质量检测鉴定中心 钢筋机械连接接头拉伸检测报告 鲁建检字第02007号共1页第1页 委托单位报告编号 工程名称委托日期 样品名称钢筋直螺纹机械连接接头检测日期 检测类别委托检测委托人 检测依据jgj107-2016、gb/t228.1-2010样品状态无锈蚀，外漏丝扣不大于2扣 检测设备1、wew1000a万能试验机2、钢直尺环境条件 实验室地址 检测内容 样品编号 接头数量 工程部位 钢筋牌号接 头等级规格 检验型式 接头类型 接头抗拉强 度(mpa) 残余变形值 (mm) 破坏形态 hrb400e i级 c32 现场检验 直螺纹连接 605 / 钢筋拉断 595钢筋拉断 600钢筋拉断 结论依据jgj107-2016标准评定，该组钢筋接头所检项目合格。 以下空白 检测说明 见证单位：见证

研究了主管规格为219×6的、有负偏心作用的1/4加肋钢管插板连接的极限承载力,同时借助有限元法分析了常用主管径厚比下不同长径比、不同负偏心距以及定长径比时主管直径、厚度以及节点板长度等参数对主管极限承载力的影响,在此基础上提出了此类节点极限承载力计算的建议公式.结果表明:在常用的主管径厚比下,负偏心对长径比大于30的主管的承载力是不利的,对长径比小于30的主管的承载力是有利的,这主要是由于长径比大于30时主管整体失稳先于局部屈曲,而长径比小于30时主管局部屈曲起主要控制作用;主管直径、厚度以及节点板长度对承载力影响明显;所得出的建议公式具有一定的适用性.

应用nxnastran有限元分析软件,对焊接接头拉伸试样进行应力集中分析,总结了试样过渡半径对应力集中的影响规律。结合塑性材料和脆性材料不同的断裂机理得出结论,应力集中对塑性材料焊接接头拉伸试验影响不大,对脆性材料影响显著,使试验结果偏低,是造成试样脆性断裂的主要原因。

比较化学灌浆材料和超细水泥灌浆材料在防水堵漏中的运用,并通过典型的工程实例,具体说明超细水泥灌浆材料技术在建筑防水堵漏工程中的综合运用.

为了解焊接工字钢梁的承载力极限状态,采用有限元法对焊接工字钢梁腹板在剪力、弯矩、局部压力单独作用和联合作用下的极限承载力进行了计算,并进行了19根试件的试验研究.结果表明:高厚比较大的腹板具有很高的屈曲后强度,腹板的高厚比和横向加劲肋的间距是影响腹板抗剪极限承载力的主要因素;在腹板高厚比满足一定限值时,受弯腹板的屈曲对梁的抗弯极限承载力几乎没有影响;弯剪共同作用的腹板,当弯矩小于翼缘所能承受的弯矩时,弯矩对抗剪极限承载力的影响不大,破坏形式仍为腹板的剪切屈曲破坏.建议实际工程中利用腹板屈曲后强度时腹板高厚比限值为250,横向加劲肋的间距为(0.8～1.5)h0.

根据制作过程中胶层固化的时机,复合材料胶—螺混合连接接头可分为两种制作工艺。目前对两种工艺制作的胶—螺混合连接接头的研究中均存在传力机理不清,缺乏承载力计算方法等问题。对于两种工艺所制作的胶—螺混合连接接头,对比分析其承载变形过程中传力机理及胶—螺之间变形协调条件的差异。基于接头的传力机理及胶—螺之间的变形协调条件,分别推导此两种工艺所制作胶—螺混合连接接头各自的承载力计算方法。利用该方法对采用两种工艺分别制作的各一组接头试件进行承载力计算和试验对比,理论值与试验值吻合较好,验证理论分析的正确性。