斜线槽液体润滑非接触式机械密封性能研究

以核主泵所用u型槽动压密封环为对象,研究了密封端面因介质中微粒所引起的磨损问题.结果表明:端面动压槽根部产生的初期磨损将造成刚度和泄漏率增加,且随着磨痕数量的增加,泄漏率呈线性增加;当磨痕贯穿密封坝而使u型槽根部与端面低压侧短路时,将会造成泄漏率的阶跃上升和刚度急剧下降.在实际使用的过程中,多个u型槽将会同时出现磨痕,当一处磨痕贯穿密封坝时,将造成大量介质泄漏,且磨痕越深,其泄漏率越大,最终导致密封失效.

液体润滑机械密封正常运行时,端面间的膜厚一般为1~15μm,液体表面张力对密封性能的影响不可忽略。本文以激光加工多孔端面机械密封(lst-ms)为研究对象,提出了疏水型面的几何结构模型,从理论上证明了疏水型面的自密封性;采用有限元方法求解雷诺方程,分析了密封介质表面张力系数在不同转速、不同介质压力等操作条件下对端面液膜刚度、开启力和泄漏率的影响规律,指出了润湿性对密封性能影响的重要性,并从理论上证明采用疏水型面的lst-ms完全可以实现零泄漏。结果表明,在转速n≤100r.min-1、介质压比po≤2的低速、低压工况条件下,采用疏水型面的lst-ms在保持高液膜刚度和开启力的同时,可使泄漏率大幅度降低;在端面发生轴向振动导致液膜厚度较大时,仍然可以使用具有高值表面张力系数的封液或冲洗液控制泄漏率;疏水型面宽度比γ的取值范围为:0.01≤γ≤0.10。

机械密封

采用含高阶项的mooney-rivlin本构模型对在机械密封沟槽中单侧受限丁腈橡胶o形圈的密封性能进行了数值计算,重点研究了预压缩率和介质压力对o形圈接触应力、接触宽度和峰值应力的影响。模拟计算结果表明:计算值与lindley半经验公式值和wendt实验值较为一致;o形圈预压缩率对主接触面上的接触应力分布有较大影响,而对受限侧接触面上的接触应力分布影响较小;预压缩率越大主接触面上峰值应力越大,而侧接触面上峰值应力基本不变;介质压力作用会对o形圈产生二次压缩,介质压力越大,主接触面和侧接触面上的峰值应力越大。被预压缩橡胶o形圈承受介质压力时,具有"自紧密封"特性,接触应力曲线具有抛物线特性;较小的o形圈预压缩率可以产生较大的接触应力。因此,建议机械密封o形圈的预压缩率不宜过大,以满足机械密封补偿环浮动性和端面追随性的要求。

离心式低温泵泄漏原因多样复杂,本文根据低温液体（主要为液氧、液氮、液氩）的特性和离心泵的结构特点,探讨其机械密封泄漏的判断、原因分析和相应的改善措施。

介绍内摆线型单螺杆式水力机械的骨线及等距曲线方程,推导内摆线型单螺杆式水力机械转子齿凸与定子转折点和内凸中点接触角度区间的计算公式,并对实际可能用到的1/2、2/3、3/4三种单螺杆式水力机械的接触角度区间进行对比。结果表明:在考虑过盈的情况下,缩短转子与定子转折点的接触时间,能避免转折点在短时间内急速磨损,改善定子的密封性能,从而延长普通内摆线型单螺杆式水力机械的使用寿命。

针对核主泵用流体静压型机械密封在高压和高速条件下,其密封性能易受端面热弹变形影响的特点,通过建立收敛台阶端面流体静压型机械密封的稳态传热模型,并考虑流体粘度随压力、温度的变化,建立端面流体膜压力和密封环温度的控制方程,采用有限差分法求解各控制方程,采用有限元法求解密封环热、弹变形,对密封进行流、固、热耦合分析,研究热弹变形对密封性能的影响;同时改变操作参数,研究端面温度、热弹变形、端面流体膜平衡间隙等随之产生的变化规律。结果表明,端面的弹性变形大于热变形;热弹变形的综合影响使端面由外径向内径形成收敛间隙,导致开启力、泄漏率和液膜刚度增加;动环角速度越高,流体温升越大,端面热变形越明显,泄漏率越大;流体注入温度越低,温粘效应越显著;流体注入压力越高,热弹变形量越大,密封端面平衡间隙亦越大。

机械密封全面讲解.

泵用机械密封（摘自jb/t1472-1994） 6.1基本型式及主要尺寸 泵用机械密封共分7种基本型式，各种形式及主要尺寸见表29.7-10～13。 6.2机械密封的基本参数（见表29.7-14） 表29.7-10103型内装单端面单弹簧非平衡并圈弹簧传动机械密封 b103型内装单端面单弹簧平衡型并圆弹簧传动机械密封（摘自jb/t1472-1994）（mm） 规格dd2d1dllbl1l1bl2e 16163325335664404812 2 18183528366068445216 20203730406371445216 22223932426775485620 25254235456775485620 2828453848

泵用机械密封（摘自jb/t1472-1994） 6.1基本型式及主要尺寸 泵用机械密封共分7种基本型式，各种形式及主要尺寸见表29.7-10～13。 6.2机械密封的基本参数（见表29.7-14） 表29.7-10103型内装单端面单弹簧非平衡并圈弹簧传动机械密封 b103型内装单端面单弹簧平衡型并圆弹簧传动机械密封（摘自jb/t1472-1994）（mm） 规格dd2d1dllbl1l1bl2e 16163325335664404812 2 18183528366068445216 20203730406371445216 22223932426775485620 25254235456775485620 2828453848

机械密封 每一种机械密封,只有用于规定的范围内才能有效地发挥作用。选型不当,则会使密封性能显 著降低,寿命缩短,甚至失效。 选型的主要参数如下 一、密封腔介质压力p:介质润滑性好，粘度较高时，p≤0.8mpa选用非平衡型。介质 润滑性差，粘度低时，p≥0.5mpa 二、线速度v:v≤25m/s选用旋转型。v≥25m/s时选用静止型。 三、pv值:pv值涉及到密封面之间流体膜的稳定性（汽化）和磨擦副的耐磨性。pv极 限值举例： 端面组合材料介质非平衡型平衡型 钴铬钨合金/石墨水27 碳化钨/石墨水935.5 碳化硅/石墨水35.5142 碳化硅/碳化钨水726.6 碳化钨/碳化钨水29 四、密封介质温度t 在没有外冷条件下，机械密封的最高温度一般取决于辅助密封材料的安全使用温度。见下表： 材料安

型釜用机械密封

精心整理 api标准——api是美国石油协会（americanpetroleuminstitute）的英文缩写。api建于1919 年，是美国第一家国家级的商业协会，也是全世界范围内最早、最成功的制定标准的商会之 一。 api会标是美国石油学会的学会产品标志，始于1924年，目的是为了鉴定生产的设备、材 料，并提供能符合api质量体系和产品标准的生产企业。该标志经美国注册登记，未经许可 任何人不得使用。api的一项重要任务，就是负责石油和天然气工业用设备的标准化工作， 以确保该工业界所用设备的安全、可靠和互换性。制定协调标准是api最早和最成功的项目 之一，自1924年发布第1个标准开始，api现在已发布了500个标准。api是ansi认可的 标准制定机构，其标准制定遵循ansi的协调和制定程序准则，api还与astm联合制定和 出版

机械密封-PPT.

机械密封介绍

机械密封全面讲解课件

机械密封的结构

非接触式机械密封由于其低磨损、高可靠性而成为密封领域研究的热点。该文通过对非接触式机械密封中流槽设计技术进行分类讨论,分别从槽深、转向和介质模态三个方面进行了论述和对比,并简要给出了其各自的使用条件及范围,以期使广大从事机械密封的工作人员对非接触式机械密封有较全面的了解,并对设计和选型有一定的帮助。

安全型密封滑触式线槽安装及应用简介

机械密封知识

机械密封课件全解

机械密封辅助冲洗系统