梧州市河东防洪堤桩基承载力复核计算方法

结合实际工程总结了国外工程中广泛认可的计算开口摩擦桩单桩桩基承载力的方法,并与国内计算方法进行对比,发现了国内规范的一些不足,为进一步利用国际标准设计打下基础。

梧州市长洲防洪堤南北堤扩建工程回建地基础采用机械钻孔灌注桩,桩尖端承面有两种:全风化花岗岩和土层埋石。桩基施工完成后对两种端承面类型桩进行了单桩竖向抗压静载试验,结果表明:受桩尖不同端承面的影响,场地内单桩竖向抗压受力特性差异明显,但均满足竖向抗压承载力的设计要求。

梧州市长洲防洪堤南北堤扩建工程回建地基础采用机械钻孔灌注桩,桩尖端承面有两种：全风化花岗岩和土层埋石。桩基施工完成后对两种端承面类型桩进行了单桩竖向抗压静载试验,结果表明：受桩尖不同端承面的影响,场地内单桩竖向抗压受力特性差异明显,但均满足竖向抗压承载力的设计要求。

所在地区： 工程名称：项目名称： 孔号：桩类型： 4750.000kn 0.400map＝πd*d/4=0.126m2 25.9m输入砼等级c80 -0.700m输入ψ＝0.6 5.600mup＝πd=1.256m 桩顶埋深6.300m砼fc＝35.9n/mm2 土层编号 土层层底 绝对标高 土层厚度 桩侧摩阻力 （qsik） 孔口标高3.6801.920-0.000- 12.0801.600-0.000- 20.5801.500-26.000- 3-1-0.3000.880-20.000- 3-7.9207.6207.22020.000144.400 4-9.9202.0002.00040.00080.000 5-13.6203.7003.70066.000244.200

1 摩擦桩桩基承载力计算 运用铁路桥涵设计规范第十 二章第四节桩基础规定打入单桩 容许承载力计算公式： 【p】=1/2(u∑liqsui+apqpu) 【p】-单桩容许承载力 u-桩身截面周长 li-桩周第i层土层厚度 qsui、qpu-分别为桩周第i层土极限侧阻 力和端桩持力层极限端阻力，可查表。 ap-桩端底面积 2 桩的极限端阻力qpu，kpa(tf/m 2) 一、计算参数的选取 主要是对qsui、qpu的选取，其他的参数都是已知的。考虑到安全 作保守处理：亚粘土极限侧阻力取15kpa、中粗砂极限侧阻力取75 kpa、花岗岩极限端阻力取4000kpa。 二、进行计算 1.亚粘土层桩侧阻力的计算： 【p】1=1/2u∑liqsui=1/2*2*3.14*6*15*1000=282600n 2.中粗砂桩侧阻力的计算： 【p】2=1/2u

桩编号 桩身 直径d 嵌岩 深径 比 hr/d 岩石天然 单轴抗压 强度标准 frk 嵌岩 段侧 阻和 端阻 综合 系数 ζr 嵌岩段总 极限阻 qrk=ζ r*ap*frk/ 1000 单桩竖向 承载力特 征值 ra=quk/k =(qsk+qr k)/2 桩砼标号fc 桩身强度 =0.7*fc*(π *d02/4+d0*b)/ 1000/1.25 单桩竖向承载力标 准值ra mmmmmpa/knkn/n/mm2knkn zj18000.625130.83854702735c3014.340232735 zj210000.5130.881644082c3014.362864082 zj312000.5130.8117565878c3014.390525878 zj48001130.95620

桩侧摩阻力标准值qik （kpa） 各土层桩身摩阻力 （kn） 桩身周长u （m） 16.9962.1 25.130153 37.540300 47.560450 51090900 376900 700 8000 9000 10000 1865.1 0 桩端处土的承载力容 许值（kpa）qr ap·qr （查表）清底 系数mo 0 （查表）修正 系数λ 0 承载力基本容 许值[fao] 0 （查表）k20 γ20 h0 各土层厚度li （m） 桩身摩阻力计算1/2u∑qik·li 4.082 桩身摩阻力计算∑qik·li 最终计算结果需查表输入输出 桩端截面积ap（m2） 系数00 桩端承载力计算ap·qr 合计桩身摩擦力（kn） （已计0.5折减） 3806.6691 单桩轴向受压承载力容许 值

一、嵌岩桩单桩轴向受压容许承载力计算公式 采用嵌岩的钻（挖）孔桩基础，基础入持力层1～3倍桩径，但 不宜小于，其单桩轴向受压容许承载力[p]建议按《公路桥涵地基与基 础设计规范》jtj024—85第条推荐的公式计算。 公式为：[p]=(c1a+c2uh)ra 公式中，[p]—单桩轴向受压容许承载力(kn)； ra—天然湿度的岩石单轴极限抗压强度(kpa)，按表查 取，粉砂质泥岩：ra=14460kpa；砂岩：ra=21200kpa h—桩嵌入持力层深度(m)； u—桩嵌入持力层的横截面周长(m)； a—桩底横截面面积(m2)； c1、c2—根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的系数。 挖孔桩取c1=，c2=；钻孔桩取c1=，c2=。 二、钻（挖）孔桩单桩轴向受压容许承载力计算公式 采用钻（挖）孔桩基础，其单桩轴向受压容许承载力[p]建议按《公 路桥涵地基

uapmoλk2γ2h桩端土层fa0 4.3961.53860.70.65520.78439531.40 长 土层桩基埋入层深li（m）层厚m密度对应[fa0]（kpa）对应qik（kpa）uqikli/2(kn)apqr(kn)[ra](kn)apqr(t)[ra](t)桩v1.5386 000桩墙v 淤泥1650200台座 素填土2.12.117.500上部453.67 粉质粘土19.1170400 残积砂质粘土7.17.118.820060936.348 全风化花岗岩332035080527.52 强风化花岗岩9.29.2225001002022.16 中风化花岗岩102225002004396 0η=3.4775 0 0

桩基承载力计算例题 桩基承载力计算例题？以下带来关于桩基承载力计算例题的特征 值，相关内容供以参考。 1、某建筑物基础底面尺寸为3m×4m，基础理深d=1.5m，拟建场 地地下水位距地表1.0m，地基土分布：第一层为填土，层厚为1米， γ＝18.0kn/m3；第二层为粉质粘土，层厚为5米，γ＝19.0kn/m3，φk ＝22o，ck=16kpa；第三层为淤泥质粘土，层厚为6米，γ＝17.0kn/m3， φk＝11o，ck=10kpa；。按《地基基础设计规范》的理论公式计算基 础持力层地基承载力特征值fa，其值最接近下列哪一个数值？b (a)184kpa；(b)191kpa；(c)199kpa；(d)223kpa。 2.某建筑物的箱形基础宽9m，长20m，埋深d=5m，地下水位距 地表2.0m，地基土分布：第一层为填土，层厚为1.5米，γ＝18.0kn/m3；

1#楼 桩直径700mm5.50 混凝土强度等级c35-5.00 基桩成桩工艺系数0.7600 桩身纵筋根数840 桩身纵筋直径14双控 是否考虑主筋作用不考虑10-3中等风化凝灰岩 0.5 n=4499kn ra=3332kn最大桩长88 最小桩长88 平均桩长88 最大承载力4269 最小承载力4269 平均承载力4269 土层参数(特征值)qsiaqpa 1-0杂填土 1-1粘土8.00 2-1淤泥质粘土6.00 2-2淤泥5.50 3-2粘土15.00 4-1粘土22.00 4-2粉质粘土24.00 9含碎砾石粉质粘土24.00 10-2强风化凝灰岩60.00 10-3中等风化凝灰岩100.003800 持力层选择 进入持力层深度 控制方法 桩身承载力计算 正负00相当于黄海高程 桩顶相对（正负00）标高

在地质情况较为复杂的梧州河东防洪工程西江堤的基础截渗设计中,根据实际地质情况,分析和比较了深层搅拌水泥土薄壁截渗墙与高喷灌浆截渗技术的优缺点,提出了以深层搅拌水泥土薄壁截渗墙为主,局部采用高喷灌浆为辅的截渗设计方案,达到投资省、工效高和截渗性能好的目的。

根据理论及工程实际经验发现,地基破坏时土体影响范围的大小与传统理论的对数螺旋线相比,更接近于圆弧形滑动面。通过假定一系列圆心在基底的圆弧形滑动面,根据安全稳定系数最小确定出圆心在基底边缘时的圆弧面为地基整体失稳时的最危险滑动面;运用极限平衡方法,通过建立力矩平衡方程求解出了一种新的基于条形基础的地基极限承载力计算公式,并与现有的几种地基承载力计算方法进行了比较分析,验证了作者提出的方法远比经典的理论公式结果合理,并与现行常用查表方法结果最为接近,表明作者提出的新方法具有理论上的合理性,通过工程实例验证了其工程价值。

在分析桩承式加筋垫层路堤的力学作用机理与地基承载力影响因素的基础上,将地基承载力视为下承桩体复合地基承载力与加筋垫层及边坡土体压力作用所增加的承载力之和,采用叠加法建立1种综合考虑基础刚度、置换率、垫层扩散作用、加筋拉力作用、边坡土体压力作用的地基承载力计算公式与验算方法。研究结果表明:桩承式加筋垫层路堤地基承载力随基础刚度的减小、置换率的提高、加筋层数的增加、垫层扩散作用的加强而提高,筋材拉力对提高地基承载力起主要作用。

page1of8 山洞电厂试桩及桩身承载力评价 [摘要]通过试验桩的全过程提取冲孔灌注桩身承载力，试验内容包括：钢筋应力计、静载、大应变、小 应变;结论采用动静对比法得出建议结果，确定竖向力、水平力、抗拔力设计承载力统计特征值。 [关键词]试桩；钢筋计；静载；桩身承载力；桩身设计承载力统计特征值 1前言 1.1工程概况 越南山洞热电厂（2ｘ110mw）工程，厂址位于越南社会主义共和国北江省山洞县境内的 dongri煤矿附近,地处山区，道路条件差，交通不便。原场地起伏较大，山沟部分是回填土， 不能满足上部结构对地基的要求，原状土层存在较多孤石,根据初步设计阶段的岩土工程勘 察报告和施工图阶段的试桩技术要求，对厂区主要建筑物的地基处理拟采用冲孔灌注桩方案。 1.2、试验目的 （1）确定单桩竖向、水平向和抗拔承载能力及其控制指标；(2）确定各层

抗拔桩是指承受上拔力的桩,主要运用于大型地下室抗浮海上码头平台抗拔、悬索桥和斜拉桥的锚桩基础、高耸建筑物抗拔等。抗拔装一般分为两类,一类是扩孔桩,另一类是等截面桩,扩孔桩的承载力由两部分组成,一部分是桩侧的摩擦力和桩的自重,另一部分是扩孔部分与土层或岩层的挤压力,但由于挤压力较摩擦力而言较小,且较难确定,所以通常情况下忽略不计。等截面抗拔桩的承载力由桩侧摩阻力和桩的自重组成。文章主要研究等截面抗拔桩的承载力情况,首先介绍了理论计算和经验法计算抗拔桩的抗拔承载力,然后利用fortan90编写程序计算抗拔桩的承载力并研究其可行性。

一种单桩承载力的计算方法——通过对桩静载试验的荷载-沉降曲线的分析，依据荷载传递规律，提出按桩-土共同工作确定单桩承载力的一种计算方法。

采用极限平衡法,利用幂函数形式的滑移面假设,推导出扩底抗拔桩在分层地基中极限承载力的简化计算公式,并将计算结果和其他方法计算结果分别与室内模型试验和原位试桩结果作对比,分析后发现文中计算公式是几种破裂面假设及其计算公式集成的一种简化计算方法;密砂中取幂指数n=10,松砂中取n→∞的计算结果和室内模型试验结果是一致的;分层地基中的原位试桩具有明显的尺寸效应,应区分短桩(l/d20);文中计算方法取n→∞,在短桩的计算结果和原位试桩结果一致,在深基础中长桩则需引入分层折减系数进行修正,分层折减系数在砂土中取0.5,黏土中取0.6是合适的。

港口工程类设计规范中未明确给出开口钢管桩的桩基承载力计算方法,设计中常参考jgj94—2008。建立桩周全部土体与钢管桩蔽塞效应间的关系,并通过实际工程试验加以验证,为开口钢管桩桩基承载力桩端部分计算方法提供新的思路。解决了"jgj94—2008《建筑桩基技术规范》中给出的,桩基承载力计算方法中对桩端蔽塞效应系数的计算仅考虑桩端进入持力层的深度,而忽略了持力层以上土体对桩端蔽塞的影响"的问题。

7-2-10桩基承载力评定 7-2-10-1按土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩的 承载力 1．一般直径单桩竖向极限承载力特征值，可按下式计算： quk＝qsk＋qpk＝uσqsikli＋qpkap（7-36） 式中qsk——单桩总极限侧阻力特征值； qpk——单桩总极限端阻力特征值； u——桩身周长； qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力特征值，如无当地经验值时，可按表 7-101取值； li——桩穿越第i层土的厚度； qpk——极限端阻力特征值，如无当地经验值时，可按表7-102取值； ap——桩端面积。 桩的极限侧阻力特征值qsik（kpa）表7-101 土的名称土的状态 混凝土预制 桩 水下钻（冲） 孔桩 沉管灌筑桩 干作业钻孔 桩 填土20~2818~2615~2218~26 淤泥11~1710~169~1310~16

7-2-10桩基承载力评定7-2-10-1按土的物理指标与承载力参数之 间的经验关系确定单桩的承载力 1．一般直径单桩竖向极限承载力特征值，可按下式计算： quk＝qsk＋qpk＝uσqsikli＋qpkap（7-36） 式中qsk——单桩总极限侧阻力特征值； qpk——单桩总极限端阻力特征值； u——桩身周长； qsik——桩侧第i层土的极限侧阻力特征值，如无当地经验值时，可按表 7-101取值； li——桩穿越第i层土的厚度； qpk——极限端阻力特征值，如无当地经验值时，可按表7-102取值； ap——桩端面积。 桩的极限侧阻力特征值qsik（kpa）表7-101 土的名称土的状态 混凝土预制 桩 水下钻（冲） 孔桩 沉管灌筑桩 干作业钻孔 桩 填土20~2818~2615~2218~26 淤泥11~1710~169~1310~16

桩基承载力的可靠度分析——1.概述　　随着经济的发展，桩基在现代土建工程中得到越来越多的应用。　　传统桩基承载力的分析与设计法将荷载、承载力、设计参数视为确定的值，并考虑诸多不确定因素而引入了的安全系数。　　桩基设计中存在着大量的不确定性和...