塔河油田盐上地层承压堵漏工艺技术

为开发塔河油田石炭系巴楚组盐膏层以下的油气藏,采用盐上裸眼与盐层同层揭开的方案,由于存在裂缝性地层或渗漏性地层的漏失,同时地层压力复杂,因此承压堵漏技术成为关键技术之一。介绍了塔河油田盐上井段地层岩性特征,分析了漏失类型及区域分布特征,描述了塔河油田盐层井堵漏技术现状,分析了先前堵漏技术的经验教训,提出了针对不同漏失特征地层优选堵漏材料类型、粒径、浓度、配比,并优化出了2种典型的堵漏配方,配合相应的对策和施工作业措施,明显提高了一次堵漏成功率。实践表明,塔河油田盐上井段长裸眼采用承压堵漏技术是可行的,根据具体情况制定的承压堵漏技术,明显缩短了施工时间,满足了盐层钻井施工要求。

承压堵漏技术主要应用于孔隙和裂缝比较发育的多套压力体系并存的长裸眼井段,塔河油田盐膏层上部长裸眼地层承压堵漏困难,多数表现在承压堵漏施工周期长,堵漏需反复多次。针对深井盐膏层地质特点,开发出适合塔河地质特点的巨厚纯盐层、复合膏盐层的承压堵漏工艺:针对粗砂岩、砂砾岩为主的高渗透层,以高浓度细、超细颗粒复合堵剂为主,配合中粗颗粒,以便在出现压裂时起架桥作用;针对以细砂岩、粉砂岩为主的中低渗透层,以适当浓度细、超细颗粒复合堵剂为主,也可加入一定量的中粗颗粒堵剂,以便出现压裂时起架桥作用;对于以泥岩为主的超低渗透层,其破漏压力(当量密度)一般可达1.80g/cm3以上,以适当浓度细、中粗颗粒复合堵剂为主,作预防压裂时堵漏;对于裂隙、破碎地层或地质不整合面,易发生裂缝性漏失,应以高浓度中粗颗粒堵剂架桥,细、超细颗粒复合堵剂作充填,并合理搭配。该承压堵漏工艺先后在塔河油田主体区块的膏盐层井s105、s112-1等井进行了应用。

塔河油田s105井三开长裸眼井段钻遇长达255m的盐膏层,而且地层压力上低下高,为此,在钻至井深5100m时,应用承压堵漏技术对5100m以浅的裸眼段进行先期堵漏,使地层承压能力大大提高,整个盐膏层钻井过程顺利,仅漏失约20m3钻井液。详细介绍了该井承压堵漏的施工情况。

塔河油田s105井盐层以上地层破裂压力较平衡盐层的压力低,为了在盐层中安全钻进,必须提高钻井液密度,上部长段裸眼又会发生井漏。为此,采用了承压堵漏技术进行先期堵漏,使上部地层承压能力达到平衡盐层的当量密度,整个盐层钻井过程顺利,达到了预期效果。

在钻井施工中,经常要进行堵漏作业,有的井是为使地层承压能力达到一定预期而进行的先期承压堵漏,而进行承压堵漏,区块不同,地层承压能力也不同,承压堵漏不能盲目按照一个模式进行,要根据区块不同,地层特点有针对性的制定合理的承压堵漏方案,承压时,不能盲目追求速度,要合理调配堵漏剂颗粒,稳扎稳打,保证地层注入一定量的堵漏材料,确保承压堵漏一次成功。

塔河油田t913井在石炭系5285～5412m发育127m的盐膏层。钻井液密度在1.63～1.68g/cm~3才能满足盐膏层正常钻进要求,但上部井段承压能力低,容易压漏地层。因此,在分析上部地层特性的基础上,制订出适合不同地层的堵漏浆配方及施工技术工艺。采用承压堵漏技术对上部地层进行先期堵漏,以保证钻盐层过程中上部地层的稳定。施工过程共替堵漏浆494.5m~3,挤入地层204.7m~3,上部地层承压能力由1.24g/cm~3当量密度提高到1.74/cm~3当量密度,应用取得了良好的效果,满足了深层盐膏层钻进的要求,为深层盐膏层钻进要求。

塔河油田托普区块二叠系地层承压能力低,裂缝较发育,易破碎、垮塌,严重影响着三开中途完井固井质量。针对该区块地层特点,优选了雷特堵漏剂作为主要堵漏材料,该堵漏剂以颗粒架桥、楔入承压、封门加固相结合的方式进行堵漏,并具有片状易楔入、耐高温不易变形等特点,特别适合深井及恶性漏失井的堵漏。实验筛选了堵漏浆配方并进行评价,制定了堵漏方案及施工工艺。在塔河油田4口井的二叠系漏失地层进行了承压堵漏施工,取得了良好的效果,应用井一次堵漏成功率为100%,均达到工程设计要求的承压值,堵漏施工周期由平均9.53d缩短至2d以内。

tp138x井三开裸眼段长,上部地层承压能力低,为抑制下部盐膏层蠕变特性,使用欠饱和盐水聚磺钻井液体系,密度高达1.70g/cm3,易造成盐膏层以上井段的漏失,为此要对盐上地层进行承压堵漏。通过对裸眼井段的岩性和电测结果进行分析,优选出了适合各个层位的堵漏浆配方。承压堵漏及验漏结果表明,井底承压当量密度达到1.83g/cm3,憋入36.4m3堵漏浆,返吐量为0.4m3。说明堵漏层承压能力强,能够满足盐膏层高密度钻井液钻进的技术要求。

库车山前采用盐上长裸眼与盐层同层打开的设计方案,由于盐上长裸眼段存在多套砂泥岩互层及复杂压力体系,钻开盐膏层前的承压堵漏工艺技术是山前钻井关键技术之一。结合库车山前已完钻井承压堵漏情况,总结了长裸眼段承压堵漏的技术难点及常用堵漏配方。针对桥接堵漏中套管内全裸眼段堵漏、渐进堵漏和长裸眼分段堵漏工艺技术进行了探讨,分析了不同堵漏工艺的优缺点,提出了现场施工要点。现场应用结果表明,套管内全裸眼段堵漏工艺在实际堵漏施工中能够取得较好的效果,可为盐膏层安全钻进提供保障。

通过评价不同浓度桥塞堵漏钻井液在不同挤注压力下、不同粒径砂粒配制砂床中的堵漏能力,对长裸眼井段承压堵漏工艺进行了研究,介绍了该工艺在t914和p4-2井的应用情况。应用结果表明,采用承压堵漏技术提高长裸眼井段钻井液安全密度窗口成败的重要因素为:对漏失层的准确判定与认识,对承压堵漏钻井液浓度的选择,对挤注压力的选择与控制等;如果不能准确确定漏失层段,需采用全裸眼井段封堵的承压方法,避免因多层漏失造成的漏失层位无法判断而需重复堵漏造成的损失。

塔河油田推广应用堵漏前置液及堵漏水泥浆技术

塔河油田深井穿盐膏层钻井液技术

酸化压裂是缝洞型碳酸盐岩油藏储层改造的有效手段,压后监测评价技术可准确了解储层参数、裂缝参数以及施工液体的摩阻、滤失参数,根据这些参数可以评价储层改造工艺的效果,指导设计进一步优化,提高改造工艺的针对性。本文通过压力拟合、井底压力与温度的实时监测与分析、测井资料处理,井筒监测等监测方法的分析与研究,提出了适用于塔河油田的监测评价技术,并指明了超深井碳酸盐岩储层改造人工裂缝评价技术的发展方向。

塔河油田奥陶系缝洞型碳酸盐岩油藏由于天然能量下降,目前部分井已进入注气三采阶段,注气井在开井初期出气量较大,导致泵入口压力高、柱塞磨损加剧等问题,只能在井口倒油生产,增加了倒运、人工、流程拆装等费用,同时也增加了安全风险,且站内及管线出现异常时不能及时处置。在完成原油反输工艺改造后,注气井开井后油气能直接进站处理,降低了安全风险、节省了生产成本,在站内及管线出现故障时能缩短异常处置时间、减少产量损失,降低安全环保风险。

塔河油田碳酸盐岩储层井具有\"井深、温度高、破裂压力高\"的特点,本文结合新井、措施井的施工异常曲线,针对性对施工异常井案例进行说明,分析其影响因素主要为改造储层条件、液体体系、井内工具、地面设备四个方面。

新疆塔里木盆地英买力地区是西气东输工程重点供气区之一。由于同一裸眼井段内存在两套差异很大的压力系统,钻井过程中经常发生井漏,给盐膏层井段钻井、下入9-5/8"+10-3/4"复合套管、固井施工带来很大安全。本文详细阐述了该地区盐下井井漏特点、井漏原因、堵漏难点,提出了应用桥堵工艺解决该地区普遍存在的井漏问题,并对承压堵漏施工中应注意的技术问题提出建议。

塔河油田长裸眼井快速钻井技术

托普台地区具有丰富的地质储量。近几年来,西北油田分公司不断加大该区块的勘探开发力度,在托普台地区布井数量不断增加;而该区块地质结构复杂,经常发生井漏,造成钻井周期延长,影响了正常的完井投产。井漏成为制约托普台区块钻井提速的瓶颈问题。为了提高钻井效率,加快勘探开发进度,提高托甫台地区钻井工程质量,本文从托普台区块的地质特点及漏失机理入手,提出了针对该区块的堵漏措施,并成功运用于现场施工,为工区钻井提速、快速上产提供保障。

at22井是一口长裸眼穿盐井,穿盐前需要提高盐上裸眼地层的承压能力,以利于穿盐作业时提高钻井液密度,防止卡钻等复杂情况的发生。根据地层岩性特征及承压要求,把裸眼地层分成5段,通过室内实验确定了承压堵漏浆配方。承压堵漏施工结束,筛堵漏材料后验漏,由于验漏方式的不合适,钻井液密度低(1.45g/cm3),套管鞋处钻井液当量密度远远超过地层破裂压力当量钻井液密度,全井段验漏未能达到井底当量密度1.73g/cm3的指标;针对套管鞋处地层进行承压施工后,钻井液密度由1.45提高至1.60g/cm3,套管鞋处当量钻井液密度与地层破裂压力相当,全井段验漏合格,井底当量钻井液密度为1.74g/cm3,满足了穿盐对钻井液密度的要求。

塔河油田二叠系井段钻进时普遍存在井漏,给钻井施工带来了极大的井下风险,二叠系井段钻穿经过专门堵漏后在同开次的后续井段施工中复漏、测井后通井下钻过成中复漏、下套管施工中复漏、固井过程中水泥浆返高较低等情况时有发生,导致在二叠系裸眼井段及同开次井段卡钻风险极高、油层套管固井质量较差、严重影响后期油气开采等问题出现。

托普台地区具有丰富的地质储量。近几年来,西北油田分公司不断加大该区块的勘探开发力度,在托普台地区布井数量不断增加;而该区块地质结构复杂,经常发生井漏,造成钻井周期延长,影响了正常的完井投产。井漏成为制约托普台区块钻井提速的瓶颈问题。为了提高钻井效率,加快勘探开发进度,提高托普台地区钻井工程质量,在此从托普台区块的地质特点及漏失机理入手,提出了针对该区块的堵漏措施,并成功运用于现场施工,为工区钻井提速、快速上产提供保障。

s115-4井是塔河油田沙雅隆起阿克库勒凸起东南斜坡带一口勘探井,该井实钻二叠系4599～4694m,火成岩存在裂缝发育,并且与下伏地层呈不整合接触,地层承压能力差,发生井漏的可能性较大。因此采用桥堵和化堵复合堵漏对该井二叠系进行了承压堵漏,停泵立压12.01mpa,压降0.46mpa/30min,二叠系当量密度1.60g/cm3,达到设计要求,试压成功。