三级旋风分离器陶瓷内衬单管开发及工业应用通过技术鉴定

旋风分离器——课件内容包含沉降的定义、分类，沉降室，旋风分离器的分类、结构原理、分离效率，阻力损失，以及电除尘的原理。

中国石油天然气股份有限公司庆阳石化分公司1.6mt/a重油催化裂化装置建成投产后,第一个生产周期整体运行良好,在2012年5月装置大检修中,发现沉降器结焦严重,制约了装置长周期运行。分析认为根本原因是二段提升管旋风分离器出口直接进入沉降器顶部空间,结构型式不合理,造成油气在沉降器中停留时间过长(22～26s),在催化剂的作用下二次反应增多,势必造成结焦。为了有效解决该问题,利用大检修之际将沉降器中ⅰ,ⅱ级旋风分离器连接型式改造为直联结。装置于2012年6月10日一次性开车成功,经过一个月的连续运行,运行良好,产品质量达标,综合商品率提高1.81%,油浆固含量全面达标,为装置长周期安全运行奠定了基础。

作业指导书 编号：sq01-b-06 工程名称：宿迁凯迪生物质能热电厂2×12mw机组工程 作业项目名称：分离器组合安装 编制单位：安徽电建一公司宿迁凯迪项目部安装工程处 批准： 安全： 质量： 技术： 审核： 编制： 时间： 时间： 时间： 时间： 时间： 时间： 出版日期年月日版次第一版 目录 1作业任务..................................................................................................................................1 2编写依据...............................................................................

旋风分离器的设计 姓名：顾一苇 班级：食工0801 学号：2008309203499 指导老师：刘茹 设计成绩： 华中农业大学食品科学与技术学院 食品科学与工程专业 2011年1月14日 目录 第一章、设计任务要求与设计条件,,,,,,,,,,,,,（3） 第二章、旋风分离器的结构和操作,,,,,,,,,,,（4） 第三章、旋风分离器的性能参数,,,,,,,,,,,,,（6） 第四章、影响旋风分离器性能的因素,,,,,,,,,,,,（8） 第五章、最优类型的计算,,,,,,,,,,,,,,,,,（11） 第六章、旋风分离器尺寸说明,,,,,,,,,,,,,,,（19） 附录 1、参考文献,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,（20） 任务要求 1.除尘器外筒体直径、进口风速及阻力的计算 2.旋风分离器的选型 3.旋风分离器设计说

毕业设计(论文) ` 院系动力工程系 专业班级热能与动力工程专业043班 学生姓名杨文虎 指导教师陈海平 二○○八年六月 题目cfb锅炉旋风分离器运行 特性分析 华北电力大学本科毕业设计（论文） i cfb锅炉旋风分离器运行特性分析 摘要 近年来，循环流化床（cfb）燃烧以其特有的清洁、高效的优点飞速发展，得到了越 来越广泛的应用。旋风分离器作为气固分离设备用于工业生产已有百余年历史。由于其对 大于5μm的非微细颗粒的较高分离效率、相对简单的整体结构及相对低廉的运行维护费用 等突出优势而被各行业广泛应用。循环流化床（cfb）燃烧技术的飞速发展又为旋风分离 器开辟了更加广阔的应用空间。 分离器是循环流化床锅炉的关键设备之一。良好的灰循环保证了炉膛温度均匀。分离 器效率的高低，对进入固体颗粒中微粒子的捕获率有很大的影响，继而会影响炉膛传热、 石灰石的利用

某煤矿自备电厂一台型号为ug-35/3.82-m35的循环流化床煤泥锅炉,其使用的下排气旋风分离器实际运行时分离效率偏低,飞灰可燃物较多,造成较大的锅炉热效率损失,为解决这一问题对锅炉的下排气旋风分离器设计了改造方案,对方案的可行性进行了数值模拟,并对锅炉的下排气旋风分离器进行了工程改造。改造后的下排气旋风分离器实际运行中分离效率大幅度提高,捕集的固体微粒粒度变细,提高了循环流化床的物料循环倍率,降低了飞灰含炭量,也提高了锅炉运行效率。

为了准确预测和计算天然气输气管线用旋风分离器的压降,在归纳常压下单管和多管旋风分离器的压降计算公式,以及现场测量高压下多管旋风分离器的压降基础上,建立了高压下多管旋风分离器的压降计算模型。利用实验验证压降模型的可靠性,实验结果表明,常压下单管、多管旋风分离器和高压下多管旋风分离器的压降计算模型都能准确地计算出对应旋风分离器的压降值,计算值与测量值之间的误差较小。因此,利用建立的高压下多管旋风分离器压降计算模型能够准确地计算出不同压力和温度下多管旋风分离器的压降值,从而为天然气用旋风分离器的选型提供技术支持。

借助fulent软件,对颗粒相的操作条件及螺旋式旋风分离器的几何参数与其分离性能的关系,进行了模拟研究,结果显示颗粒的初始位置、入射速度、颗粒粒径大小及分离器的排气管直径d1、阿基米德螺旋线系数κ、分离区高度h1均对其分离性能产生较大影响,而排气管高度h影响较小。

旋风分离器是天然气输送管道除尘净化系统中的关键设备之一,对输送管道中的高压阀门、压缩机的安全长周期运行起着重要作用。针对西气东输管道工程的特点,中国石油大学开发出了分离效率高、压降较低、结构简单紧凑、操作简便、造价适中的psc-ⅲ旋风子及由其组成的大气量高效低阻的pim-ⅱ型旋风分离器,已成功应用在西气东输管道工程各个站场。该文就西气东输管道工程所用pim-ⅱ型旋风分离器的特点、结构设计、主体材料的选择、制造技术等问题进行了论述。

循环流化床锅炉旋风分离器耐磨损改造及效果 吴剑恒庄松田 （福建省石狮热电有限责任公司福建石狮362700） [内容摘要]介绍两台35t/h循环流化床锅炉存在的旋风分离器磨损情况，对其 磨损原因进行了分析，并采取了改造，取得了良好的效果。 [关键词]循环流化床锅炉；旋风分离器；磨损；技术改造 一前言 某公司的2台35t/h循环流化床锅炉自1998年12月投运以来，已累计运行32909h和 32312h，各项指标均达到设计要求。但旋风分离器磨损严重，先后更换3次中心筒和出口 转向室，并对筒体耐磨可塑料进行2次修补，费时费力又耗财，给正常的生产经营带来较 大的不良影响。 本文分析了这2台35t/h循环流化床锅炉旋风分离器（含筒体、中心筒、出口转向室） 的磨损原因，先后采取了更换分离器材质以及“龟甲网＋纯刚玉耐磨耐火可塑料”，取得了 良好的效果

分析了循环流化床锅炉高温旋风分离器耐火砖脱落的原因,主要是分离器温度骤变、耐火砖固定装置设计不合理和托砖铁变形引起的,对此提出了锅炉点火启动、停炉、设备故障和机组甩负荷等方面的防范措施。

文章采用有限元法对旋风分离器的切向矩形接管段进行了应力计算,并进行了强度评定。由于筒体开矩形孔并接切向接管导致接管与筒体连接区域应力分布复杂,矩形接管与筒体相切部位变形最大且沿径向被拉伸;该筒段应力最大处在筒体与切向接管连接处的内壁面;依据jb4732对危险截面进行了应力强度评定,结果表明该旋风分离器切向矩形管强度满足安全要求。图5表2参9

旋风分离器安装检验批施工质量验收表 机组工程编号：性质：表4.15.7 分项工程名称 工序检验项目性质单位质量标准质量检验结果结论 设备 检查 零件材质 无错用，合金部件作光谱 分析并在明显处标识 外观无严重锈蚀、损伤、变形 表面平整度偏差mm≤3 长度偏差mm≤10 设备圆周周长偏差mm≤10 直径偏差mm≤10 筒体 安装 椭圆度偏差mm≤15 组合对口mm 对口间隙均匀，端头气割 表面修理平整，对口错位 ≤1，且端面应加工坡口 标高偏差mm≤10 筒体纵横中心偏差mm≤10 旋风分离器中心垂直度偏差主控mm≤10 烟气进入口角度偏差主控度≤0.5 内筒 安装 相对外筒中心偏差mm≤3 安装角度偏差主控度≤0.5 标高偏差mm≤3 挂钩安装位置符合图纸要求 挂钩与内筒接触主控1

运用七孔球探针对直切型旋风分离器及入口加挡板结构进行了流场的测量,并对其内部流场进行了研究,指出了随挡板角度变化,流场的变化规律,结果表明随挡板角度变大,切向速度提高,切向速度峰值位置沿径向外移,下行流的轴向速度提高,上行流的轴向速度降低。

利用cfd技术模拟研究了排气管结构对矩形进口方形旋风分离器的阻力和分离特性的影响机理。其中气相模型采用雷诺应力湍流模型(rsm),颗粒相采用随机轨道模型。首先将计算结果与实验数据作对比,表明模型计算结果可靠。结果表明,分离器内部排气管和分离器壁面间的区域为强旋湍流区,靠近分离器壁面和排气管壁面的区域旋流强度较弱。方形的排气管结构使方形旋风分离器的效率提高而阻力降低。其原因是改变排气管的结构影响分离器内的流动特点和湍动能的分布,从而影响了分离效率和阻力损失。排气管下方的分离器锥体区域出现回流,排气管为圆管时回流的范围和速度较大,导致小颗粒易于随气流向上运动进入排气管逃逸,使分离效率较小;且排气管为圆管时分离器内的湍流动能也较大,是造成阻力损失较大的原因。合理设计分离器的出口结构以改变分离区的湍动能分布是减小能量损失的着眼处。

借助计算流体力学软件fluent,采用rsm模型,对螺旋式旋风分离器内的三维强旋流场进行了数值模拟.通过数值模拟,分析分离器内的速度特性、压力特性和湍流特性.结果表明,该型旋风分离器内流场较为稳定,但在螺旋通道的中心区域流动较为复杂,且局部区域存在回流和二次流.分析还发现,回流增大了中心区域的流动阻力,且该型分离器的能量损失主要发生在中心区域及壁面处.

循环流化床锅炉旋风分离器中的事故分析 赵海超何强龙 【摘要】旋风分离器是循环流化床锅炉中的重要设备，在控制床温床压、减小烟道受热面的磨损、燃料的 充分燃烧、锅炉效率等方面发挥了重要作用。本文主要介绍了循环流化床锅炉旋风分离器的概念及运行当 中遇到的问题并提出了相应的解决措施。 【关键词】循环流化床锅炉回料阀受热面燃烧磨损 accidentanalysisandsolutionsofcycloneofthecirculatingfluidizedbedboiler zhaohaichaoheqianglong [abstract]cyclone,animportantequipmentofthecirculatingfluidizedbedboiler,canplayakeyroleinthe control

在rngκ-ε模型的基础上,对模型常数和近壁面处理方法加以改进,并将其应用于旋风分离器内强旋湍流流动的数值模拟。将计算结果与rngκ-ε模型、reynolds应力输运模型(rsm)的计算结果及实验数据进行比较。随后采用欧拉-拉格朗日模型(湍流模型为rsm)和欧拉-欧拉模型(湍流模型为改进的rngκ-ε模型)分别对旋风分离器内的气、固两相流动进行计算,考察了旋风分离器内颗粒浓度的分布特点。结果表明,改进的rngκ-ε模型和rsm对旋风分离器内流场分布的预测结果与实验结果比较吻合,且前者所需计算时间大大缩短,更适合工业应用。使用改进的rngκ-ε湍流模型的欧拉-欧拉多相流模型可以重现旋风分离器内的气、固两相流动特点,并应用于旋风分离器的优化设计。

借助fluent软件包,采用rsm模型,对螺旋式旋风分离器内气-固两相流场进行模拟分析.结果表明:内部流场较稳定;切向、轴向速度具有类对称性,在分离区呈螺线结构特性;压力损失较小,对粒径小于5μm的颗粒具有一定的分离能力.

循环流化床锅炉旋风分离器及省煤器的技术改造 一、前言 我市某企业自备电厂2007年安装四台75t/h循环流化床锅 炉，该锅炉高温过热器采用水平烟道布置，尾部受热面为竖井三 级省煤器和二级空气预热器布置形式。在近几年定期检验中均发 现该锅炉旋风分离器中心筒下部及省煤器磨损严重的问题，尤其 是三级级省煤器第一、二层管子的局部磨损非常严重，期间该企 业采取了多种措施，但一直效果不佳，对此该企业对锅炉进行了 技术改造。 二、磨损原因的分析 通过对磨损问题的分析，可以判断产生上述磨损问题的原因 主要有四个方面，第一是炉膛出口烟气对旋风分离器中心筒直接 冲刷磨损，第二是进入尾部烟道的烟气中粉尘含量太高，第三是 省煤器部分烟气流速太快，第四是在烟气进入省煤器时产生了偏 流。鉴于上述问题，我认为该锅炉在设计中存在一些不合理之处， 具体表现在： 1.烟气进入旋风分离器切向角度不合

分宜100MW循环流化床锅炉旋风分离器分离效率的计算

为了适应市场对低膨胀材料的要求,由中国科学院上海硅酸盐研究所研制的向绍兴瓷厂技术转让,由双方共同完成扩大试验并使之商品化的"低膨胀微晶陶瓷板"于九月十二日在绍兴通过了省级技术鉴定.低膨胀微晶陶瓷是基于其主晶相-β锂辉石固溶体有很低的热膨胀这一特征.因此生产的面板具有很低的热膨胀系数