机械合金化过程中各种因素对储氢合金结构和性能影响

随着我国改革开放政策的进展，我国进行国际投标工程日益增多。国外投标工程具有金额大、问题多、要求条件苛刻、市场竞争激烈及漕伏较大风险等特点。因此如何进行投标，恰当选择利润率及报价水平是我国工程经济投标人员的一项重要课题。

建筑用各种陶瓷砖和耐火砖的吸水率是十分重要的工艺性能指标。近年来在硅灰石釉质面砖的研制工作中,存在砖的吸水率偏高的现象,素坯吸水率常在23～27％范围。部颁jc200—75标准规定,釉面砖成品吸水率不大于22％。在生产控制中,素坯砖吸水率必须控制在24％以下。为此,建材研究院

本文结合建设管理经历及实践,对近年来广西桂林市阳朔县发生的一些建设工程质量事故进行分析探讨,并提出相应的质量控制措施,以供借鉴。

研究了cu、sb对球墨铸铁微观组织和力学性能的影响,结果表明:cu、sb通过提高球化率抑制铁素体的形成,提高了材料的抗拉强度、伸长率和硬度,其抗拉强度σb可达700~800mpa,伸长率为3.0%~5.0%,硬度可达280hb。

采用机械合金化(ma)工艺,在gcr15钢磨球表面获得了铬铝合金涂层。运用光学显微镜、扫描电镜、x射线衍射仪和显微硬度计等仪器测定了涂层的组织、结构与硬度。结果表明,利用ma原理,能在常温及保护性气氛条件下获得无环境污染的合金涂层。

采用机械合金化法制粉、液相烧结和致密化处理工艺,制备了低质量分数的mo-cu合金。通过x射线衍射和扫描电镜对mo-cu复合粉末形貌、液相烧结和变形加工后合金显微组织进行了分析,研究了各种工艺参数对mo-cu合金致密性、拉伸强度和延伸率的影响。结果表明,采用高能球磨机械合金化和液相烧结,可获得相对密度高达98.2%的mo-cu合金,再经致密化变形加工处理后,可获得全致密的mo-cu合金,在40%变形率的条件下,拉伸强度可达到569mpa,延伸率为6.3%。

采用机械合金化、添加微量y2o3和冷等静压、液相烧结工艺制备ф25mm的晶粒度为3～4μm的细晶93w-4.9ni-2.1fe(质量分数%,下同)合金棒材,研究粉末机械合金化、添加微量y2o3、烧结温度和保温时间对合金棒材烧结致密化和显微组织的影响。结果表明:在1480℃液相烧结时钨晶粒发生明显球化,在此温度下降低保温时间对控制钨晶粒长大有较大影响,保温时间为30min时,钨晶粒尺寸为5～8μm;保温时间为60min时,钨晶粒为8～10μm。添加微量稀土氧化物y2o3可以进一步有效地抑制晶粒的长大,降低合金的钨晶粒尺寸和提高组织均匀性,在1480℃烧结60min时,钨晶粒为3～4μm,而且晶粒尺寸分布更均匀。

采用熔炼铸造法制备mg合金阳极材料,采用恒电流法和动电位极化扫描法研究合金成分和热处理对其电化学行为的影响,采用光学显微镜、扫描电镜和x射线衍射仪对不同热处理状态下显微组织和腐蚀产物进行观察和检测。结果表明:随着hg含量的增加,固溶态试样在100ma/cm2放电电流密度下的稳定电位由-1.547v降至-1.772v,hg对mg阳极材料具有较强的活化作用。热处理使mg阳极第二相mg5ga2沿晶界和晶内弥散析出。mg合金阳极材料的电化学活性由大至小的顺序为铸态、96h时效态、2h时效态、固溶态,而腐蚀抗力却按此顺序依次增大,mg合金阳极材料的腐蚀类型为全面腐蚀与点蚀共存。

在实验室加速腐蚀试验和力学试验基础上,研究了合金结构钢基体组织中铁素体-珠光体比例与其在海水中的腐蚀速率和常规力学性能之间的关系。试验结果及分析表明:调整珠光体-贝氏体组织比例能够提高合金结构钢耐海水腐蚀性能和力学性能。

通过在钢/铝复合材料界面添加si、zn、mn、ni微量合金元素来增强钢/铝界面的结合强度,提高钢/铝复合材料的应用性能。对合金化界面进行了剥离强度的测试,并用xrd检测了结合界面的微观结构。结果表明si、zn界面微合金化处理能显著提高钢/铝复合板界面性能。

为了研究铜铝合金化反应的机理,本文建立了一种基于铜和铝扩散反应进行的有限元模型。由于热传导方程和扩散方程在表达形式上的相似性,所以用模拟热传导的方式来模拟铝在铜电极中的单向扩散过程,以温度分布表示扩散浓度的分布情况。研究表明:若只考虑铝在铜中的单向扩散,将试验中的数据按比例进行换算,这样计算出来的试验结果与模拟结果比较相近。

在sc型高功率镍氢电池的负极中添加不同含量的碳纳米管制备sc型高功率镍氢电池,并对其容量、大电流放电性能和循环寿命进行研究.结果发现,碳纳米管的加入有利于提高电池的综合性能,尤其是大电流放电性能和循环寿命;加入碳纳米管的含量为0.8%(w)时电池的综合性能最好,其最高容量达到3369mah,2c(6000ma)循环600次后容量仍然保持在3280mah(97%dod(放电深度))以上,5c(15000ma)循环180次容量仍然有2850mah(89.1%dod)以上.

广东建材2009年第5期 逐一进行压桩，即通常所说的“跑桩”。 该工程经过复压后，按规范要求抽检３根工程桩进 行单桩静载荷试验，以确定单桩竖向承载力极限值。静 载试验利用静力压桩机作为反力装置载荷，加载方式为 慢速维持荷载法，经检测判定桩基全部满足设计要求。 静载试验结果见表４。 4结论 桩基工程属于隐蔽工程，往往深入地下数十米，一 旦出现质量问题，解决起来很棘手，而质量的保证前提 是严密的施工组织与施工工艺，严格的施工质量控制与 监测，其实对于一项施工工艺很完善的工程来说，所出 现的问题一般都有预防措施，在施工当中严格执行施工 组织，仔细对待每一道工序，就能达到规范和设计的要 求。● 【参考文献】 ［１］阮起楠．预应力混凝土管桩．中国建材工业出版社．２０００ ［２］《建筑基桩检测技术规范》（ｊｔｇ１０６－２００３） ［３］《建筑桩基技术规范》（ｊｔｊ９

广东建材2009年第5期 逐一进行压桩，即通常所说的“跑桩”。 该工程经过复压后，按规范要求抽检３根工程桩进 行单桩静载荷试验，以确定单桩竖向承载力极限值。静 载试验利用静力压桩机作为反力装置载荷，加载方式为 慢速维持荷载法，经检测判定桩基全部满足设计要求。 静载试验结果见表４。 4结论 桩基工程属于隐蔽工程，往往深入地下数十米，一 旦出现质量问题，解决起来很棘手，而质量的保证前提 是严密的施工组织与施工工艺，严格的施工质量控制与 监测，其实对于一项施工工艺很完善的工程来说，所出 现的问题一般都有预防措施，在施工当中严格执行施工 组织，仔细对待每一道工序，就能达到规范和设计的要 求。● 【参考文献】 ［１］阮起楠．预应力混凝土管桩．中国建材工业出版社．２０００ ［２］《建筑基桩检测技术规范》（ｊｔｇ１０６－２００３） ［３］《建筑桩基技术规范》（ｊｔｊ９

采用正交试验方法研究了封接工艺对玻璃与可伐合金结合性能的影响。利用电子万能实验机和金相法分别测试了封接件的剪切强度和显微组织。结果表明:在封接工艺过程中,封接气氛(n2流量)是最主要的影响因素,封接温度次之,封接时间的影响最小。

通过对含铌、钒、钛微合金化钢连铸板坯的硫印数据进行统计分析,得出了角横裂纹的影响因素,提出了角横裂纹的控制措施,即硫含量应控制在0.004%以下,锰含量为上限,磷含量为0.007%~0.018%,过热度为10~30℃,拉速控制为1.1m/min,开发合适的二冷配水制度,提高铸机设备精度。

s.m.abbasi等人以应变率0.001~1s-1对铸态feni36合金进行850~1150℃温区拉力试验。试验结果表明,随温度升高和应变率增大,热塑性提高,前者由于动态再结晶之故,后者是由于应变加速使孔穴传

研究了不同温度下淬火对40ti-40v-10cr-10mn合金微观结构和储氢特性的影响。结果表明,未经淬火的样品为体心立方v基固溶体,具有两个位置相近的特征衍射峰,分别对应于bcc-1相和bcc-2相;经1473k淬火的样品仅由bcc-1相构成;经1573k和1673k淬火的样品均由bcc-1相、bcc-2相和c14型laves相(密排六方结构)构成。动力学机制研究表明,各样品吸氢反应均受化学反应控制,但动力学方程存在明显差异,故吸氢速度不同。随着淬火温度的升高,样品在室温下的吸氢量先减小后增大(1573k淬火样品最小,1673k淬火样品接近于未淬火样品),在室温下的放氢量、迟滞效应都得到逐步改善,在373k下的放氢量也是先减小后增大(1573k淬火样品最小,1673k淬火样品明显大于未淬火样品)。

以低碳微合金化含磷钢为研究对象,通过分析热轧态和冷轧退火态的显微组织和力学性能以及退火再结晶动力学行为,研究了卷取温度(6006、507、00℃)对微合金化含磷钢组织和性能的影响。研究结果表明,热轧卷取温度对微合金化含磷钢的显微组织和力学性能有显著的影响,随着热轧卷取温度从700℃降低到600℃,试验钢退火再结晶受到明显延迟,再结晶激活能明显提高;卷取温度对热轧态和退火态铁素体晶粒尺寸影响较小,但热轧态强度随着卷取温度降低而提高;随着卷取温度的降低,冷轧退火态的强度提高,且力学性能对退火温度的敏感性增加。

研究了在锌池中依次添加0.1%zr、0.1%co、0.1%ni、0.1%v微合金化元素对含硅结构钢热浸镀锌性能的影响,并结合扩散通道理论解释了合金元素及其协同作用对硅反应性抑制的机理。研究表明,锌池中添加0.1%zr或0.1%co+0.1%zr时,会在ζ层外侧形成少量不连续的zn-fe-zr或zn-co-zr三元化合物,但其只减薄了sandelin钢镀锌时的镀层厚度,而对抑制高硅钢的硅反应性基本没有贡献。继续添加0.1%ni后,ni会在纯锌层与ζ层的界面上富集,可抑制q235钢的硅反应性,但不能抑制q345钢中的硅反应性。直到锌池中添加了0.1%zr-0.1%co-0.1%ni-0.1%v后,才能很好的抑制q345钢中的硅反应性。此时,在自由锌层与ζ层的界面上形成了明显的zn-fe-ni-v化合物。通过扩散通道模型可以很好地解释这些实验现象。

介绍了多元合金化复合变质处理高铬铸铁cr20mocu2bnbreti的化学成分、变质处理工艺,并介绍了多元合金化复合变质处理后高铬铸铁的组织和力学性能的变化,以及采用多元合金化复合变质处理高铬铸铁生产破碎机锤头的生产工艺、生产成本和使用性能。工业试验表明:复合变质处理高铬铸铁锤头的耐磨性是高锰钢锤头的3.65～3.8倍。

采用机械合金化(ma)+热压烧结制备mo-9si-8b-3hf难熔合金,研究了球磨时间对热压合金致密度的影响.采用真空高温拉伸实验评价了mo-si-b难熔合金的高温性能.结果表明,mo-si-b难熔合金的致密度随着球磨时间的延长而增大.制备的合金由连续分布的mo固溶体(α-mo),mo_3si和mo_5sib_2组成.各物相的平均晶粒尺寸约为3μm,并且呈等轴状.在1400—1560℃和应变速率为3×10~(-4)s~(-1)条件下,mo-9si-8b-3hf合金具有极大的塑性或超塑性.在1560℃由于行程限制拉伸延伸率达到410%,但试样没有断裂,表现出优异的超塑性.在塑性变形过程中连续分布的软化的α-mo协调晶界滑移,减小了三角晶界处的应力集中,从而导致了大的延伸率.