CFRP波形齿锚具紧固螺栓轴力试验

通过绝缘电缆运行拉断力的测试,判断穿刺线夹紧固螺栓的最大扭矩值;通过绝缘电缆接续后直流电阻的合格与否,判断穿刺线夹紧固螺栓的最小扭矩值,由此获得穿刺线夹紧固螺栓的扭矩值范围,确保穿刺线夹的机电性能可靠。该方法也可指导生产企业设计并检验穿刺线夹紧固螺栓的扭矩值。

当复合材料frp(fiberreinforcedpolymer/plastics)筋或拉索应用到斜拉桥的拉索体系时,黏结式锚具和夹片式锚具均有其自身的局限性。对此,根据普通拉索锚固体系的特点,并结合cfrp筋夹片式锚具和黏结式锚具的研究成果,提出了锚固cfrp筋的复合式锚具。复合式锚具由楔紧锚固端和黏结锚固端组成,其中楔紧锚固端包括锚杯、带有凹齿的夹片、铝套管以及塑料薄膜,黏结锚固端包括钢套筒和黏结介质活性粉末混凝土rpc(reactivepowerconcrete)。静载试验研究了锚杯长度、钢套筒长度、夹片预紧力、筋材预张拉力等试验参数对复合式锚具锚固性能的影响。试验结果表明,复合式锚具的试件极限荷载最大为208kn,相应的锚固效率系数为104%,大于95%,满足规范要求。复合式锚具两种锚固形式的锚固长度较合理组合为:对不预张拉锚具,锚杯长度40mm,黏结锚固长度100mm;对预张拉锚具,锚杯长度60mm,黏结锚固长度60mm。提出的复合式锚具极限荷载计算式具有较好的适用性。

本刊2001年第5期刊登了湖南读者罗志军同志的来信,信中希望就管道法兰、容器压盖泄漏严禁带压紧螺栓的规定作深入的阐述。胜利油田油气集输公司的常贵宁同志就此问题给予了详实的解答,并对本刊编辑中存在的问题提出了宝贵的意见。在此,我们向常贵宁同志对本刊的厚爱深表感谢。希望读者及作者继续对“带压紧螺栓”问题展开讨论,并希望广大读者对我们工作中存在的问题提出宝贵的意见

螺栓预紧的方法有扭矩拧紧法和液压拉伸法。紧固螺栓存在很多引起失效的因素,包括载荷不均、紧固方法不当等。应根据现场情况控制好螺栓的紧固力矩,避免螺栓的载荷不均。对于经常失效的密封螺栓,应采取一定的改进措施。

带压紧固螺栓检修事故及对策

提出cfrp筋夹片式锚具新的计算理论,并以此理论为依据设计一种新型cfrp筋夹片式锚具,它由锚杯、四片式夹片、涂砂铝套管或涂砂铜套管组成。在理论推导过程中,将夹片式锚具各组件在长度方向上分成多个等份,对其中各组件任意等份建立力学计算模型,并考虑各夹片间的独立性;通过静载试验对夹片式锚具的锚固性能进行测试,并分析比较锚杯拉应力的理论计算与试验实测结果。结果表明,该cfrp筋夹片式锚具计算理论能计算锚具各点的应力及横向位移,并能预测锚具极限承载力;此夹片式锚具适用于锚固高强cfrp筋,它的平均锚固效率系数达到94.9%,且性能稳定;锚杯拉应力的理论计算与试验实测结果较吻合。

以国内首座cfrp索斜拉桥上使用并获得国家专利的直筒加内锥式锚具为研究对象,选取cfrp筋所受径向挤压应力作为主要研究参数,对其进行影响因素的分析,并提出相应的优化方案。研究表明:采用优化方案后,锚具的挤压应力在锚固长度范围内有所减少且分布更趋于均匀,锚固能力较原锚具也有所提高,说明优化方案是可行的。

柳州欧维姆机械股份有限公司 代表数量：批号： m15-12bt 标准规定值单项判定 合格 合格 合格 试验结果 / 合格 合格 3089.12 0.97 3.6 / / 夹持处 剪切1根 / ≥0.95 ≥2.0 3078.92 0.97 3.7 夹持处 剪切1根 3067.73 0.97 3.6 夹持处 剪切1根 效率系数ηa 总应变 εapu(%) 静 载 锚 固 性 能 破 坏 情 况 断口位置 断筋检查 试验后锚 具检查 委托编号： 试验日期： mj-20090517-13 2009-06-17 检验项目 组装件实测 极限拉力 fapu(kn) 试验：技术负责人：单位（章）复核： 备注预应力筋实测平均极限拉力为267.3kn。

审核：校核：检验： 邮政编码： 传真： 工程名称：收样日期： 委托单位：报告编号： 检验性质： 检验依据：报告编写日期： 高强度螺栓连接副紧固轴力检验报告 gd2102012 检验日期： 生产单位 试样名称 试件编号螺栓紧固轴力(kn)试件编号螺栓紧固轴力(kn) 样 试样规格(mm) 试样编号 工程部位 性能等级 5 48 37 26 1 (kn) 标准技术要求 检验结果 (kn) 标准技术要求 检验结果 结论 备注 (kn) 标准技术要求 检验结果 注：未经本站书面批准，不得部分复制检验报告(完整复制除外)。 批准： 电话： 地址：

碳纤维增强塑料(cfrp)筋良好的工作性能使其可以代替传统的预应力钢筋,但相对滞后的锚固体系研究已成为影响其使用的关键原因。通过研制新型的cfrp筋粘结夹片式球面锚具,研制了3种不同尺寸锚具,共9组试件进行锚固性能试验。结果表明,在锚固国产光圆碳纤维增强塑料筋时,锚具锚固效率最大达到80.6%;对于粘结夹片式球面锚具,钢质套管长度和粘结介质的粘结性能是影响锚固性能的关键因素;球面锚具可以自动调整cfrp筋的中线与锚具锥孔中线,改变孔口的受力特性,减小孔口剪应力,提高锚固性能。

汽车零部件生产企业的产品质量是决定整车生产质量的关键。单就乘用车使用的铝合金车轮而言,还有很大的发展空间。目前,国外主要汽车企业对铝合金车轮要求的部分试验项目在我国自主品牌的车企中还没有要求或者是不知道如何要求。

在声发射的实际应用中,采集的声发射信号很多都是经过不同界面传输的,其传播特性也受到不同程度的影响,其中通过螺栓紧固联接平面界面传播是最常见的一种。分析了引起声发射信号衰减的各种原因,采用成都动科信号采集卡及其相应的分析系统,模拟设计几组螺栓紧固联接平面试件来进行声发射信号传播特性研究。初步分析研究了在表面粗糙度、压力、接合面介质等不同条件下声发射信号通过螺栓紧固联接平面界面传播后的衰减情况,为声发射检测复杂结构设备具有重大参考意义。

高速动车组轮装制动盘通过多个螺栓与车轮固定,制动过程中,由于制动盘和螺栓产生热变形,导致螺栓承受较大拉应力,存在失效可能。利用有限元软件abaqus,建立了与实际相符的高速动车组轮装制动盘、车轮、联接件、螺栓套的有限元模型,螺栓施加相应的预紧力。计算得到300km/h高速动车组制动盘和螺栓联接件的温度场和应力场结果,校核了螺栓强度,为不同时速的动车组轮装制动盘用螺栓提供了模拟计算方法。在1∶1台架试验上,验证了模型温度场计算的准确性。

嘉兴发电厂1号300mw机组高、中压内缸gh4145/sq材料法兰紧固螺栓发生断裂。引起断裂的原因是:制造法兰紧固螺栓材料的冶金质量、晶粒度和金相组织有缺陷;螺栓材料的疲劳性能不稳定、剩余力学性能劣化、热脆性明显;在高温蠕变条件下,螺栓材料的塑性性能变差。应加强对螺栓材料的监督措施;提高冶炼质量;螺栓制造厂在制造该螺栓前,应检查螺栓材料是否合乎要求;适当降低高、中压缸接合面处定位螺栓的预紧力;采取对称换位拆卸法拆卸螺栓,拆卸时防止螺栓机械损伤;螺栓研磨不得用mos2润滑剂;装配法兰时对有机械损伤的螺栓表面应打磨光滑

介绍了一种地电位带电紧固变电设备线夹螺栓的工具,在地面操作绝缘杆即能紧固线夹螺栓。其利用平面齿轮传递空间任意两轴间的运动和力的原理,采用导电性好、抗拉强度高的超硬铝合金制作,不仅解决了线夹接头发热的难题,而且提高了工作效率,减轻了劳动强度。

分析了现行锚索锚具在现场应用中存在的问题,提出了研制新型锚索锚具—球型锚具的思路,并研制出了km18型球型锚具,通过地面试验室试验和在煤矿掘进工作面试验,得出了结论。

试验复核 （3）锚具锚固拉力极限总应变试验结果 产地厂名 代表数量 样品名称 （2）钢绞线性能 抗拉强度标准值fptk（mpa） 表号：铁建试报32 批准文号：铁建设函[2009 报告编号委托单位 锚具锚固拉力极限总应变试验报告 报告日期 委托编号 记录编号 单位（章） 传感器读数(kn) 油缸活塞位移（mm） 夹片位移(mm) 钢绞线位移(mm) 工程名称 施工部位 批准 检测评定依据：试验结论： 总应变 值εapu 加载等级（fptk） 钢绞线位移(mm) 传感器读数(kn) 油缸活塞位移(㎜) 夹片位移（㎜） 钢绞线位移(mm) 传感器读数(kn) 油缸活塞位移(mm) 夹片位移(mm) 0.8 静停 （h） 破断力 fapu (kn) 锚具效力系数 ηa 实测抗拉强度平均值fpm（mpa）实测平均极限抗拉力fpm（kn） 钢

关于严禁带压紧固螺栓，在国家有关部门颁发的《压力容器安全监察规程》（[81]劳总锅字7号）和《化工企业压力容器安全管理规程》（[84]化生字第0393号）中都有明确的规定。炼油、化工企业，也都结合本企业的生产实际，制定了压力容器及管道、阀门、附件密封部位泄漏的维护检修规程和安全技术规程，其中明确规定了生产过程中当容器内部有压力时，严禁带压紧固螺栓。

为研究cfrp筋复合型锚具的主要设计参数对锚固性能的影响及锚具内部受力情况,设计了5个复合型锚具的参数静载试验,测量了锚具的极限荷载、锚环-cfrp筋间滑移变形和金属筒测点应变,通过静载试验对比分析了各设计参数对锚固效果的影响,以及金属筒表面应力的分布情况与变化规律.研究结果表明:当金属筒壁厚为2mm,夹片夹持长度为65mm,粘结长度为500mm时,锚具的锚固性能较好;夹片-金属筒间锚固良好,无滑移;金属筒应力分布与变化可反映锚具内部受力情况,测点应力曲线峰值预示该位置附近的胶体与cfrp筋间的粘结破坏.

试制的塑料胀管有甲、乙两种类型;1.甲型(即仿德型)如图所示:甲型胀管是一端膨胀,产生摩擦受力的一种型式,它埋设在质地比较疏松的建筑材料里受力较理想(如加气混凝土砌块等)有φ6、φ8、φ10mm三种规格。2.乙型(即仿瑞典型)如图示:

预应力碳纤维增强塑料(cfrp)筋夹片式锚具的研究引起我国土木工程界的广泛关注.为研制适合cfrp筋的锚固装置,根据cfrp筋的特性,研制了60,90mm及2×60mm串联式单根直径7mmcfrp筋夹片式锚具,并对其进行锚固性能的张拉试验.通过锚具锚固性能试验,分析了锚固失效的原因.研究表明,cfpr筋的性能和品种、锚具长度、缓和介质及预紧力的大小是影响夹片式cfrp筋锚具锚固性能的主要因素.

锚具对cfrp预应力束性能的发挥起着重要作用,论文针对夹片式锚具的研发进行了阐述。从理论上进行了碳筋夹片式锚具体系受力分析,以及确定锚具的锥角α的取值范围及其与材料间摩擦系数的关系,并利用有限元软件ansys进行了锚具受力分析。论文讨论了锚环锥角、夹片与锚环之间的锥角差、锚具长度、铝套管厚度等因素对锚具性能的影响,通过数值分析确定上述参数的取值范围。根据对锚具简化受力体系和有限元分析的结论,设计了φ8mm规格的cfrp预应力束锚具,并进行了试验。试验结果表明,该锚具具有较好的锚固性能,已经达到实用价值。