8mm厚度WELDOX700E高强钢板T型

为解决宝钢2030mm冷轧机组高强钢的板形问题,提高实物板形质量,本文从板形控制目标曲线设定的基本原理出发,现场实测了高强钢温度场,考虑高强钢产品的不同用途,并结合板形屈曲临界值计算,对高强钢板形目标曲线进行了优化。优化后的高强钢板形目标曲线作为一项辅助措施已投入生产应用,取得明显效果。

回弹是高强钢板零件冲压中的一大难题,当前工程应用中回弹计算精度不高,仍然依赖大量修模解决回弹问题。采用全工序仿真计算和回弹补偿方法,提高回弹计算的数值模拟精度,并利用位移回弹补偿原理对拉深型面和修边型面进行回弹补偿,使冲压回弹后零件尺寸满足设计产品的精度要求。结果表明,该研究方法大大提高了高强钢冲压件的质量,实际生产应用效果良好。

对152.4mm特厚高强度nve690钢板的调质工艺与组织、性能的关系进行了研究,确定了生产条件下合适的调质工艺参数:即930℃两次淬火+650℃回火。采用此工艺生产,钢板可以获得最佳的组织和性能,满足了强度和冲击韧性要求。

受控号：41309-2011编制部门：科技部 编号：wyj309-2011批准日期：2011.06. 海上重吊船浮箱用nve420高强钢板技术条件 1、适用范围 本技术条件适用于＞70mm～140mm厚的高强度gl-e420钢板。 2、引用标准 dnv挪威船级社规范 en10029厚度大于或等于3mm的热轧钢板的尺寸、形状、质量的允许偏差 en10160厚度大于或等于6mm扁平产品的超声波检验方法（反射法） 3、尺寸、外形、重量及允许偏差 3.1钢板的厚度偏差执行en10029中b级的规定：即正偏差+2.9mm，负偏差-0.3mm。 3.2钢板的其他尺寸、外形、重量及允许偏差应符合gl规范的规定。 4、技术要求 4.1化学

通过研究回火热处理温度对jg620e钢板力学性能的影响,确定了最佳的回火热处理温度区间,并利用光学显微镜、透射电子显微镜等分析方法对在此温度区间处理的试样组织与性能进行了研究。结果表明,jg620e钢板基体组织含有下贝氏体、粒状贝氏体及多边形铁素体,在基体上分布有纳米尺度tin、nbc析出相和cr的碳化物,获得了最佳匹配的综合力学性能。

在工业化生产条件下,通过成分设计和热机械轧制+回火工艺流程,采用晶粒细化、沉淀强化和位错强化等手段,获得了满足gb/t1591-2008标准要求的低合金高强度钢板q620e。试验钢q620e的组织为板条贝氏体加粒状贝氏体,屈服强度和抗拉强度分别在630mpa和730mpa以上,延伸率在17%以上,-40℃冲击功150j以上,均高于国家标准要求。

采用工艺分析、宏观和微观检验等手段对1000mpa级高强钢板轧后中心裂纹的成因进行了研究。结果表明:引起裂纹的原因,除了中心偏析、夹杂外,冷却速度过快造成中心马氏体带过多,马氏体体积膨胀引起钢板中心应力过大也是裂纹形成的主要原因之一。并提出了系列工艺解决措施,使得高强钢板中心裂纹率大大降低。

南钢3500mm炉卷轧机生产5mm×3150mm规格q960高强钢板时,板型瓢曲严重。通过对加热温度、卷取张力、卷取速度、卷取炉炉温、道次压下率等轧制工艺参数进行优化改进,显著改善了热轧态板型,钢板不平度由初期的15～25mm/m降低至6～12mm/m,为保证后续调质热处理板型控制效果提供了良好的基础。

采用中试试验冶炼并轧制高强钢t700，化学成分设计和轧制工艺满足物理性能要求，利用中试过程参数计算钢种在高温状态下的变形抗力，确定t700在化学成分和一定轧制温度下的屈服应力，验证在既有设备下的轧制可行性。

高强钢板料弯曲成形应力和应变分析,对分析成形机理,解释成形过程中破坏的原因,提高加工工艺水平具有重要意义。以塑性力学理论知识为基础,推导出窄板弯曲成形时的应力、应变分布规律,为给出弯曲的变形特点、失效形式,以及容易出现的畸变、翘曲情况进行分析奠定基础。

为研究高强钢板的热冲压成形性,采用abaqus软件对高温下22mnb5高强钢板沟槽形件冲压成形进行了数值模拟研究.建立了基于热力耦合的弹塑性有限元模型和热成形下的材料模型,通过对沟槽形件热成形进行数值模拟,考察了压边力、模具间隙和凹模圆角半径等工艺参数对热成形时温度分布和回弹的影响,给出了热成形中产生回弹的机理,确定了合适的工艺参数,通过热成形试验验证了数值结果的可靠性.

高强钢板料弯曲成形过程中伴随有弹性变形——回弹,而这种回弹与普通容器钢的回弹又不尽相同。在以往对普通容器钢的回弹研究基础之上,对高强钢板料弯曲回弹进行分析和相关公式的推导,由弯曲件回弹后的曲率半径和弯曲角的变化,来判断工件的回弹量。根据影响弯曲件回弹的因素分析,确定控制回弹的措施。

介绍了高强度镀锌板的研究现状,重点阐述了dp、trip、twip钢的研究概况及镀锌工艺对其性能的影响;最后进一步简单介绍了热镀锌钢镀层性能的要求(包括耐蚀性、成形性等)。

在研究纳米析出强化热轧钢板的基础上,对该钢板进行了冷轧退火试验研究。采用透射电镜(tem)和能谱分析等方法分析了析出物的分布和形貌,测定了两种纳米析出物的成分。结果表明,试验钢经退火处理后存在着两种形状的析出物,矩形析出物尺寸为30~50nm,主要由tin组成;圆形析出物为5~10nm,主要由tic组成。这些析出物的出现将直接影响实验钢的性能及应用。

据称,浦项新开发了一种"低密度高强钢"产品,并将于今年7月份开始进行试生产,并力图在未来2~3年之内实现商业化生产。这一新钢种名为"highspecificstrengthsteels"(简称hs),其密度仅相当于普通钢材的15%,却具有普通钢材不可比拟的高强度。在2013年底,浦项以"高强低密度钢板的制造方法"为题申

激光焊接由于其独特的优点被广泛应用。不同厚度的焊件有相应不同的激光焊接工艺参数窗口。为了方便实际生产中激光焊接参数的设定,对不同厚度汽车用高强钢激光焊接的临界速度进行了研究。对于不同厚度的三种汽车用高强钢,在不同激光功率条件下,通过对相应焊接速度的变化,找出相应功率下的焊接过熔透和未熔透的速度临界点,确定厚度和激光功率对焊接速度的影响。实验结果表明,对于相近厚度的b450lad钢和dp600钢,其焊接临界速度状况相同;板厚增加,焊接最大和最小临界速度均下降。对不同功率下焊接过熔透和未熔透临界点的线形拟合,得到了不同厚度钢板的激光焊接适用参数区域,为实际激光焊接参数设定提供了参考。

对trip800高强钢进行了一系列电阻点焊试验,通过对其接头的力学性能测试,研究了焊接电流、焊接时间和电极压力等工艺参数对接头力学性能的影响规律。结果表明,最佳点焊工艺参数为:焊接电流7.5～8.0ka,焊接时间20周波,电极压力4.5kn。焊接时应尽量保证电极和工件表面的清洁度,避免焊接电流和焊接时间过小或过大以及锻压力不足等情况,从防止焊接缺陷的发生。

高强钢板热镀锌工艺研究现状

高强钢板冲压成形的回弹问题在很大程度上制约了其深入应用,合理的工艺是减少回弹的关键和有效途径之一.建立了曲面扁壳件冲压成形的有限元模型,基于正交试验法研究了工艺参数,包括压边力、摩擦系数、板厚以及拉深筋的布置方式对回弹的影响规律,采用普通钢板和高强钢板分别进行了冲压成形实验,并与数值模拟结果进行对比.结果表明,高强钢板冲压成形的回弹较大,但通过合理的压边力和拉深筋布置方式可以实现高强钢板冲压成形回弹的有效控制.

针对板料成形中的韧性断裂准则预测成形极限的方法,进行了综述和分析,提出了利用韧性断裂准则能够较好地预测塑性差的板料成形极限,而且还能考虑应变路径的变化.将cockroft和latham准则应用到高强度钢板dp590的成形预测中.对高强钢dp590进行了单向拉伸试验,获得了相应的物性参数.同时对该高强钢进行了方盒件成形试验,并进行了相应的有限元模拟.通过对高强钢的极限试验,利用有限元模拟获得了该材料的cockroft和latham准则常数.最后利用该常数对方盒件的拉深过程进行了缺陷的预测,模拟结果和试验结果完全吻合.表明韧性断裂准则是可以应用到高强度钢板的成形中的.

对高强钢的冲压回弹及回弹补偿原理进行了分析。以某乘用车b柱高强钢加强板零件冲压加工工艺为例,在模具设计阶段对整个工艺过程进行cae分析,在工艺参数优化前提下,对回弹进行全序计算和预测,并对模具进行回弹补偿。为高强钢冲压模具设计及工艺参数优化提供依据,从而降低模具开发风险,减少试模时间,缩短开发周期,提高产品质量,降低生产成本。模拟结果与实验较吻合,表明所采用回弹补偿方法是可靠的。

在汽车钢板领域占据市场半壁江山的宝钢集团昨13对外宣布其第三代汽车钢首发。事实上，早在2010年起，宝钢就已经开始尝试小批量生产第三代汽车钢。今年年初开始，宝钢就已经开始向汽车客户推广其第三代汽车钢。