张拉端钢筋滑移和锚具变形引起的预应力损失的计算与实测

钢筋中的预应力由于施工的因素、材料性能及环境条件的影响,将要引起预应力的损失。对常见的几种预应力损失计算做一阐述,以供参考。

在公路桥梁工程施工中,设计院所设计的大、中型桥梁的梁、板,一般都是后张法预应力混凝土梁、板,不仅需要预制后张法预应力混凝土梁、板,在县级以上的公路桥,t梁往往还会设计为先简支后连续。为保证梁、板预制及安装的质量,准确掌握张拉方法,要求施工单位具备预应力钢筋混凝土施工能力。本文以lp=16m后张法预应力钢筋混凝土空心板为例,来分析和阐述其张拉计算和张拉方法。

在公路桥梁工程施工中,设计院所设计的大、中型桥梁的梁、板,一般都是后张法预应力混凝土梁、板,不仅需要预制后张法预应力混凝土梁、板,在县级以上的公路桥,t梁往往还会设计为先简支后连续。为保证梁、板预制及安装的质量,准确掌握张拉方法,要求施工单位具备预应力钢筋混凝土施工能力。本文以lp=16m后张法预应力钢筋混凝土空心板为例,来分析和阐述其张拉计算和张拉方法。

在公路桥梁工程施工中,设计院所设计的大、中型桥梁的梁、板,一般都是后张法预应力混凝土梁、板,不仅需要预制后张法预应力混凝土梁、板,在县级以上的公路桥,t梁往往还会设计为先简支后连续。为保证梁、板预制及安装的质量,准确掌握张拉方法,要求施工单位具备预应力钢筋混凝土施工能力。本文以lp=16m后张法预应力钢筋混凝土空心板为例,来分析和阐述其张拉计算和张拉方法。

针对多次预应力钢结构施工特点,发明一种可滑移弹性隔震支座,并在支座张拉端设计了具有十字交错开槽环状夹片的多次张拉锚具,可方便地应用于预应力网壳、预应力桁架、预应力网架、索拱等形式的建筑结构。

六．钢筋预应力损失量的计算 目前版本中，程序的钢筋预应力损失自动计算功能仅适用于梁单元。在板单元、实体单元 施加预应力时(或用桁架单元模拟钢束时)，因为换算截面的问题、损失量的计算问题暂没有可 行的方法解决，用户建模时应注意考虑这些问题。 根据规范jtgd62-2004的6.2.1条，预应力损失因素如下： 预应力钢筋与管道之间的摩擦1lσ 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩2lσ 预应力钢筋与台座之间的温差引起的损失3lσ 混凝土的弹性压缩4lσ 预应力钢筋的应力松弛5lσ 混凝土的收缩和徐变6lσ 程序内可选体内束和体外束，体内束又可选先张法和后张法。在荷载>预应力荷载>预应力 钢束特性值中选择。 程序中先

预应力损失的计算是预应力混凝土构件设计中重要的一部分,其值计算的准确性将影响构件的受力是否合理,甚至可能影响到构件的安全性,作者通过对第二项预应力损失的计算方法的探讨,得到一种直接、简便且准确的计算方法。

集中荷载法能有效地分析混凝土圆形池在环向对称、沿池壁高度非线性荷载作用下的变形和内力。对配置环向预应力钢筋的混凝土圆形池,通过预应力钢筋各张拉阶段池壁径向变形的计算,能较为准确地确定不同区段预应力钢筋的分批张拉应力损失。该方法简便适用,弥补了这类特种结构理论计算方法的不足。

推出了σ11的一般公式,对圆弧形曲线配筋,本文给出了方便实用的精确计算公式,并与规范的近似公式作了对比。

众所周知,预应力钢筋张拉到控制应力σcon而锚固后,由于种种原因(比如施工工艺,原材料选用不同等),预应力钢筋的预应力值会降低而损失,只有通过各阶段损失的分析,重新组合扣除全部损失后,才能保留适当的有效应力。

一、问题提出在预应力电杆的生产过程中,为克服预应力值的不均匀性,本省大多在梢端采用芯棒式张拉头靠外锥形螺帽在张拉时定位。此工艺均能达到设计要求而沿用多年。然而,此工艺在张拉时,芯棒式张拉头靠模体内圆主正而必须进入杆模内,造成电杆长度不足,缩短90～120毫米,而整根锥形杆的长度与变截面有关,故又涉及到金具尺寸的使用与配合。特别是预备孔有相当部分是由梢端起步定位,因而造成的误差更大。因此,尽管被缩短的长度还不至于影响到电杆力学检验时的有效力臂,且gb462384

预应力筋两端张拉理论的计算与控制 随着国内预应力材料与锚固技术日益成熟，预应力技术在公路桥梁等各个领 域的结构工程中得到广泛的应用。本文以中国援建尼泊尔沙拉公路（沙夫鲁比西 —拉苏瓦加第公路）中的一座桥梁为工程实例，介绍预应力筋两端张拉理论的计 算与控制。 一、工程概况 沙拉公路是中国援建尼泊尔的工程项目，该公路全长15.7公里，设计等级 为四级公路，设计有六座桥梁。其中有t型梁桥4座、空心板梁桥1座、拱型 梁桥1座。k9+075桥梁（菲隆卡拉中桥）孔跨布置为1－30m预应力t梁，桥 全长33.04m，桥宽8m。由4片t梁组成，梁高2米，宽1.6米。最大吊重69 吨。桥梁的设计荷载为汽车公路——ⅱ级。 二、已知条件 本工程预应力管道成孔采用ø80镀锌波纹管。采用复合gb/t5224标 准的预应力钢绞线，单根钢绞线直

1 yjm15系列锚具的安装 1、yjm15圆形张拉端锚具的安装 该型锚具适用于后张法施工预应力混凝土结构，由锚圈、夹片、锚下结构和螺旋筋四部分 组成，见图9。 图9yjm15圆形张拉端锚具安装简图 a.按上图所示，将施工图纸所要求的锚具（锚下结构、螺旋筋、波纹管）与混凝土梁体 中的钢筋绑扎在一起（锚圈和夹片张拉前安装），使其牢固可靠。 b．波纹管穿入锚下结构小端孔内，并采用可靠的填充材料填充波纹管与锚下结构小端 孔之间的间隙，再用密封带将波纹管与锚下结构连接处紧密缠绕，防止浇注混凝土时漏浆， 预制混凝土结构梁。 2、bjm15扁型张拉端锚具的安装 该型锚具主要用于后张空心板梁或薄型混凝土结构，由夹片、扁形锚圈、扁形锚下垫板 和扁形螺旋筋组成，见图10。 图10bjm15扁形张拉端锚具安装简图 a.按上图所示，将施工图纸所要求的锚具（锚下垫板、螺旋筋、波纹管）与混凝

预应力锚索张拉控制应力及预应力损失——一、预应力锚索张拉控制应力σcon　　（一）现场张拉控制原则　　现场张拉控制时必须满足“双控”标准，即在满足控制张拉力时，实际伸长值与理论伸长值的差值也必须控制在规范范围内（三峡工程质量标准及现行预应力锚...

预应力损失简化计算 预应力损失的大小影响到已建立的预应力，当然也影响到结构的工作性能，因此， 如何计算预应力损失值，是预应力混凝土结构设计的一个重要内容。引起预应力 损失的原因很多，而且许多因素相互制约、影响，精确计算十分困难。我国新的 《混凝土结构设计规范》gb50010-2002经历四年半修订,已顺利完成。此次修订 对原规范gbj10-89进行补充和完善，增加和改动了不少内容。现就其中预应力 损失计算部分谈谈自己的理解，供大家参考指正。 1.预应力损失基本计算 在预应力损失值的计算原则方面，各国规范基本一致，均采用分项计算然后 叠加以求得总损失。全部损失由两部分组成，即瞬时损失和长期损失。其中，瞬 时损失包括摩擦损失，锚固损失（包括锚具变形和预应力筋滑移）和混凝土弹性 压缩损失。长期损失包括混凝土的收缩，徐变和预应力钢材的松弛等三项，它们 需要经过

重庆外环高速公路水土嘉陵江特大桥为t型刚构施工,主跨245m,边跨138.5m,0#块高为15.3m,设计竖向预应力束及0#块横隔板内的横向预应力束均采用低损失二次张拉锚具(ohm锚固体系)。低应力损失二次张拉锚具可以有效地消除夹片回缩而产生的应力损失,降低张拉回缩量,减少锚下应力损失。

预应力筋两端张拉理论的计算与控制 中图分类号：tu757文献标识码：a文章编号： 随着国内预应力材料与锚固技术日益成熟，预应力技术在公路 桥梁等各个领域的结构工程中得到广泛的应用。本文以中国援建尼 泊尔沙拉公路（沙夫鲁比西—拉苏瓦加第公路）中的一座桥梁为工 程实例，介绍预应力筋两端张拉理论的计算与控制。 一、工程概况 沙拉公路是中国援建尼泊尔的工程项目，该公路全长15.7公里， 设计等级为四级公路，设计有六座桥梁。其中有t型梁桥4座、空 心板梁桥1座、拱型梁桥1座。k9+075桥梁（菲隆卡拉中桥）孔跨 布置为1－30m预应力t梁，桥全长33.04m，桥宽8m。由4片t梁 组成，梁高2米，宽1.6米。最大吊重69吨。桥梁的设计荷载为 汽车公路——ⅱ级。 二、已知条件 本工程预应力管道成孔采用ø80镀锌波纹管。采用复合 g

本文将对比预应力钢筋锚具在建设工程领域中的应用，从不同维度进行详细说明，以帮助读者更好地了解其优势和适用性。

设计预应力混凝土受弯构件时，需要事先根据承受外荷载的情况，估定其预应力的大小。由于施工因素、材料性能和环境条件等的影响，钢筋中的预应力会逐渐减小。这种预应力钢筋的预应力随着张拉、锚固过程和时间推移而降低的现象称为预应力损失。预应力损失的大小已成为影响结构承载能力的重要因素之一。引起预应力损失的原因很多，而且许多因素相互制约、影响，精确计算十分困难。随着预应力混凝土桥梁跨径的不断增加坡计中普遍使用超过150m甚至200m的预应力钢绞线束。随着束长的增加，预应力损失量就越大，且控制难度加大。以下通过分析预应力损失的原因，来解决减小预应力损失的方法。

从理论和应用两方面,分析了混凝土徐变对圆柱形预应力混凝土油罐的影响;导出了适用于考虑圆柱形预应力混凝土油罐预应力损失计算的公式;其成果可为预应力混凝土结构设计提供参考.

钢筋砼预应力锚具强度和变形有限元分析

这篇文章用有限元分析了钢筋砼预应力锚具的强度及变形，通过计算，为使锚板的受力更加合理，物尽其材。提出改变锚板和夹片锥度的建议，既取锚板锥度为６．５°，夹片为６．２５°，经中南预应力有限公司实验验证，使锚板的屈服极限从３７ｔ提高到４９ｔ，实验结果与理论计算非常接近。这项对锚具的理论分析工作填补了我国锚具行业有经验无理论依据的空白。