圆孔扩张理论顶部加箍碎石桩承载力计算

碎石桩是一种散体材料桩，在石油化工储罐工程中广泛使用，是一种经济有效的地基处理方法。目前碎石桩有多种成桩方法，如振冲碎石桩、振动沉管碎石桩、柱锤冲扩碎石桩等。本文对确定碎石桩复合地基承载力的7种方法从基本假设、计算模型、计算参数、计算公式等方面进行探讨，通过工程实例，将7种计算方法的计算结果与实验结果进行了对比。

沉管挤密抗拔防浮碎石桩的抗拔承载力计算分析——基于现场试验检测结果，分析了沉管干振挤密抗拔防浮碎石桩在砂土中的抗拔破坏模式和应力传递机理，运用极限平衡原理研究了抗拔承载力，得到了极限抗拔承载力计算公式，并利用公式对工程实测结果进行了分析比较，...

基于现场试验检测结果,分析了沉管干振挤密抗拔防浮碎石桩在砂土中的抗拔破坏模式和应力传递机理,运用极限平衡原理研究了抗拔承载力,得到了极限抗拔承载力计算公式,并利用公式对工程实测结果进行了分析比较,表明两者较为一致。现场试验表明,未达破坏荷载前,抗拔碎石桩的抗拔承载力与变形有较明显的线性关系;抗拔碎石桩破坏性状明显,能明确得到抗拔碎石桩的破坏荷载。

采用钻孔灌注桩700周长up=2.198(m)面积ap=0.38465(m2) 桩端持力层为8-3层,桩进入持力层深度为1米岩石单轴饱和抗压强度标注值=18370(kpa) 桩端承载力特征值=3356.36(kn) 5-6单桩承载力计算表 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 1填土01.620000.3600.19000002.0501.1301填土 2粉质粘土250000000000000002粉质粘土 3粘土夹粉质粉土25001.52380

q80桩径d(m)土层极限端阻力标准值极限端阻力标准值q60桩径d(m)土层极限端阻力标准值极限端阻力标准值 0.51400274.750.51400274.75 土层土层深度d(m)极限侧阻力值qsikd*3.14*q*d土层土层深度d(m)极限侧阻力值qsikd*3.14*q*d 2-1层04802-1层0480 2-2层13.320417.622-2层13.320417.62 2-3层03602-3层0360 2-4层12.744877.3162-4层6.744462.836 3层3层 4-1层4-1层 5-2层5-2层 6层6层 7层7层 8层8层 桩长26桩长20 1294.936880.456 274.75274.75 1569.6861155.206

混凝土轴心抗压值(kn/m3) c15c20c25c30c35c40c45c50 72009600119001430016700191002110023100 表6.2.4-2 ρp0.050.100.150.200.250.300.350.400.45 γp1.021.051.081.121.181.241.301.411.50 γs1.641.701.751.791.821.831.801.761.69

摘要：软弱地基是一种不良地基。由于软土具有强度较低、压缩性较高和透水性很小等特性， 因此在软土地基上修建建筑物，必须重视地基的变形和稳定问题。在软弱土地基上的建筑物 往往会出现地基强度和变形不能满足设计要求的问题，因而常常需要采取措施，进行地基处 理。处理的目的是要提高软弱地基的强度，保证地基的稳定，降低软弱土的压缩性，减少基 础的沉降和不均匀沉降。目前针对软弱地基的不同构成有很多不同的处理方法，本文结合作 者多年的工程实践，对用松木桩处理软弱地基的问题作一些探讨。 一.软弱地基的种类及常见的处理方法 软弱地基的种类很多，按成因一般可分为人工填土类地基；海相、河流相和湖相沉积而 成的含淤质粘土类地基；各种山前冲积、洪积相所形成的夹卵石、漂石的粘土类地基。复杂 的成因造成了它们在物理力学性能上的复杂性，它们的共同特点是承载力低、压缩性高。目 前对厚度较大

岩层强度frk(kpa)层厚(m)c2土层摩阻力qik(kpa) 第1层558080.030 第2层000.030 第3层0000 第4层0000 第5层0000 第6层0000 第7层0000 第8层0000 第9层0000 第10层0000 桩尖岩层强度(kpa)5580 c10.3 ζs侧阻力发挥系数0.8 桩直径(m)1.5 桩尖面积a(m2)1.76715 桩身周长u(m)4.7124 土层(不含全、强风化岩层)岩层(不含全、强风化岩层) 嵌岩桩单桩承载力 层厚(m) 10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 桩尖端承力2958.209 岩层摩阻力6310.8461 土层摩阻力0 单桩承载力9269.06 单桩承载力9269.06 不含全、强风化岩层

北京世纪旗云软件技术有限公司 地址：北京市海淀区太月园10号楼2403室邮编：100088 email：support@sjqy.com.cn电话：010-82050979传真：010-82050496 单桩承载力计算书 项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计_____________校对_____________审核_____________ 一、设计资料 1.基桩设计参数 成桩工艺:混凝土预制桩 承载力设计参数取值:根据建筑桩基规范查表 孔口标高0.00m 桩顶标高-1.00m 桩身设计直径:d=0.80m 桩身长度:l=18.00m 粉砂 1 0 . 0 0 粘性土 4 . 2 0 粉砂 6 . 6 0 淤泥质土 3

单桩抗拔承载力特征值:实取：200kn 抗拔桩桩芯砼高度计算(φ500mm，内径φ250mm): 桩内直径φ210mm 桩芯砼灌注长度3m 抗拔承载力设计值400kn 桩芯砼強度等級c25 桩芯砼与桩内壁粘结强度设计值?n0.3n/mm^2 桩芯砼抗拉计算值=0.202204024n/mm^2<?n=0.3n/mm^2 满足砼抗拉要求! 抗拔桩钢筋计算: 实配钢筋直径:22mm 钢筋抗拉强度标准值?yk360n/mm^2 实配钢筋根数:6实配配筋面as2279.64mm^2 桩芯砼抗拉计算值=:175.47n/mm^2<?yk360n/mm^2 满足钢筋抗拉要求! 接桩节点焊缝计算 对接焊缝受拉强度设计值?tw120n/mm^2 对接焊缝厚度10mm 桩直径φ210mm 抗拔承载力标准值400kn 对接焊缝抗拉计算值6

桩基计算 一、单桩承受竖向荷载pi 1、泵站 根据应力计算结果，应力最大值为完建期，应力值相对其它工况大很多，应此以此工况算桩基承受荷载， 此时基底压力不均匀系数为1.25，及偏心很小，不用按偏压计算竖向荷载。因此，可按应力均匀计算单桩所受荷载。 底板底面最大应力σmax＝134.1kpa 底板面积a＝633.78m2 底板竖向总荷载g＝σmax*a（按施工分缝面积计算） =84989.9kn 桩数n＝24（按施工分缝面积计算） 单桩所受最大竖向荷载 pi＝3541.246kn 结果偏大，偏安全 2、水闸 说明：根据应力计算结果，应力最大值为地震工况，基底压力不均云系数为1.15，偏心距为0.19，很小， 不用按偏压计算竖向荷载，所以，可按应力均匀计算单桩所受荷载。 底板底面最大应力＝74kpa 底板面积＝218.96m2 底板竖向总荷载g＝

摩阻力端阻力 钻孔号 人工填 土 淤泥质粉砂/ 淤泥质土 粉砂 中砂(稍 密) 中砂（密 实） 残积土 强风化砂 质泥岩 up∑qsialiqpaap qsa=0qsa=22qsa=26qsa=30qsa=40qsa=0qsa=85qpa=2300 zk105.27.717.10001299451 zk202.37.218.90001264451 zk302.28.117.90001250451 zk402.67.917.80001251451 zk502.17.918.30001257451 zk602.1187.21.1001215451 zk702.27.918.10001251451 zk801.87.918.700012

北京世纪旗云软件技术有限公司 地址：北京市海淀区太月园10号楼2403室邮编：100088 email：support@sjqy.com.cn电话：010-82050979传真：010-82050496 单桩承载力计算书 项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计_____________校对_____________审核_____________ 一、设计资料 1.基桩设计参数 成桩工艺:干作业钻孔桩 承载力设计参数取值:根据建筑桩基规范查表 孔口标高0.00m 桩顶标高-1.40m 桩身设计直径:d=0.80m 桩身长度:l=6.00m 红粘土 3 . 0 0 红粘土 3 . 0 0 红粘土 3 . 0 0 孔口标高 2.岩

0.000标高102.96m桩长l=11.70m 桩顶标高100.56m 桩底标高88.86m 埋深(m)厚度侧摩阻力端阻力 土层层底标高mli(m)qsik(kpa)qsik*liqpk(kpa) 杂填土 1(杂填土)98.861.70711.90 2(粉质粘土)94.864.001766.00 3(粉质粘土)90.864.002392.00 5(砂质粘土)89.861.002020.003000 ∑li=10.70∑qsik*li=189.90 桩径(d)=0.40m 周长(up)=1.256m 截面积(ap)=0.126㎡ qsa=up∑qsia*li238.51kn qpa=qpa*ap376.80kn ra(单桩竖向承载力特征 值)=(qsk+qpk)/2

爱这城2#楼桩基计算表 根据《建筑桩基技术规范》jgj94-2008，k=2， quk=qrkra=quk/k 桩d(mm)l 扩孔尺寸 afrk(mpa)hr(mm)zpap(mm2)rpk(kn)ra=quk/k桩身面积ap桩身承载力kn桩身配筋嵌岩深度 wzj113008.501.5001d0.9513377001906.2953133770012734.90413.3771300 wzj28000506.5001d0.956358503926.419635024004782.8485.024850 wzj380001006.5001d0.957850004847.424245024004782.8485.024900 wzj480001506.5001d0.

复合地基是指由基体(桩间土)和加固体(桩)构成的地基载体,可分为刚性桩复合地基和柔性复合地基,与均质地基和柱基础不同的是加固区是由基体和加固体构成,是非均质的异向结构,在荷载的作用下,桩体和增

为了研究竖向管式格栅加筋碎石桩承载力的计算方法,根据其受力特性,提出可能发生破坏的3种模式:桩顶鼓出破坏、格栅套筒下方碎石桩鼓出破坏和桩端刺入破坏。基于brauns的计算方法,给出了桩顶鼓出破坏模式的承载力计算公式,推导出了格栅套筒下方碎石桩鼓出破坏模式的单桩极限承载力的理论计算方法,给出了根据格栅抗拉强度来判断破坏模式的计算公式。对现场试验的算例进行了复核验算,将计算结果与现场静载荷实验结果进行了比较,两者吻合较好。

针对工程实践中出现的顶部加箍碎石桩复合地基形式,分析了其破坏模式。引入滑块平衡法,考虑土体自重效应和加箍段桩侧摩阻力影响,分别基于计算深基础承载力的meyerhof法和terzaghi法,建立了顶部加箍碎石桩在深层鼓胀破坏模式下的两种计算模型,并利用随机优化算法搜索临界滑裂面及其所对应的极限承载力。通过与实验结果以及与既有方法的对比分析发现:本计算方法更符合工程实际,而且就承载力而言,顶部加箍碎石桩的最优加箍深度约为4倍桩体直径。

编号d（内径)da(外径)a(扩宽)d(底宽)端阻力摩阻力端阻尺寸修正后端阻力侧阻尺寸效应修正后侧阻力安全系数 单位：mm单位：mm单位：mm单位：mm单位：kn单位：kn影响系数单位：kn影响系数单位：knk zh11400170015020007536.003587.140.73685552.570.77782790.150.50 zh21400170015020005024.001665.460.73683995.440.7778720.480.50 zh31400170015020005024.000.000.73683995.440.77780.000.50 zh41000130015016003215.360.000.79372703.780.8

设计规范: a.建筑地基基础设计规范,gb50007-2002 b.建筑抗震设计规范,gb50011-2001 c.建筑桩基技术规范,jgj94-2008 li(m)d(m)d(m)ui(m)ul(m) 120.50.50.51.57162.83 22.50.50.51.57162.83 311.10.50.51.57162.83 400.50.51.57162.83 53.10.50.51.57162.83 60.50.50.51.57162.83 700.50.51.57162.83 800.50.51.57162.83 n=20 (jgj94-2008公式5.4.6-1) (jgj94-2008公式5.4.6-2) 岩土名称 phc管桩单桩承

[收稿日期]2005—07—23 [基金项目]教育部高等学校博士学科点专项基金(20020532008)。 [作者简介]杨明辉(1978—),男,湖南邵阳人,博士研究生,主要从事桩基础及复合地基计算研究。 土工格室+碎石桩复合地基承载机理及 承载力计算方法探讨 杨明辉1,王　娟2,赵明华1 (1.湖南大学岩土工程研究所,湖南长沙　410082;　2.北京燕化石油公司塑料分公司,北京　102500) [摘　要]针对土工格室+碎石桩复合地基这一新型地基处理方式,首先,全面分析了其独特的承载机理,在 此基础上,着重对其承载力计算进行了研究。将该结构分为上下两部分分别考虑,对于底层的碎石桩复合地基,引 进圆孔扩张理论,导出了桩体与土体承载过程中的应力应变计算公式,并充分考虑碎石桩与桩间土的相互作用及 布

端阻(6-2)标准值特征值分区 2002145467060753600 孔号2-1土厚2-2土厚2-3土厚3土厚4土厚5土厚6-1土厚6-2土厚有效桩长桩长up*qsk*lqpaaqrara/2 c14.57001.811.701.2810.3511520.08324844.08422.04a- c142.21.70.81.11.11.601.8510.3511493.98324817.98408.99a b23.321.21.40.901.70.61.2310.3511460.26324784.26392.13a+ c153.481.42.90.9001.31.8711.8512.5467.1324791.1395.55