形式的压型钢板混凝土组合楼板的承载力计算与比较

某工程采用新型压型钢板,为确定工程中2.6m跨度压型钢板一混凝土组合楼板的实际承载力,压型钢板厂商委托我试验室测定该楼板的承载力。试验室根据《高层民用建筑钢结构技术规程》(jgj99—1998)中的有关规定,对该楼板进行足尺试验确定其承载力。

第4章压型钢板混凝土组合楼板

在压型钢板-混凝土组合楼板的设计中,压型钢板的板型对组合楼板的承载能力具有重要的影响。文章结合实例,首先讨论了用钢量一定时,不同波形单波距压型钢板的抗弯承载力,得出开口型压型钢板的组合楼板承载力最高;然后探讨了用钢量相同时,不同波形压型钢板组成的单位宽度板的抗弯承载力,得出缩口性压型钢板的组合楼板承载力最高,为组合楼板设计中压型钢板的选用提供一定的参考。

压型钢板-混凝土组合楼板

压型钢板组合楼板是20世纪发展起来的一种新型结构形式。它具有显著的优势,如轻质、高强,施工快捷等,将在未来的建筑领域中大有作为。组合楼板的承载力主要取决于钢板-混凝土界面处的抗剪强度。建立了一个二维有限元模型来研究单向组合板的性能。并将计算结果与试验数据进行对比,验证了模型的有效性

中韩压型钢板-混凝土组合楼板规程比较

文中对比了中韩两国之间对压型钢板-混凝土组合板设计方法,根据两国现行的相关规范对承载力计算方法、挠度计算方法、自振频率和耐火的规定进行了比较,列举了一个工程实例。两者的设计方法之间有些方法不同。施工阶段承载力的计算结果表明:中国规范比韩国规范更加保守。在使用阶段的计算结果则表明:韩国规范偏保守。

压型钢板与混凝土组合楼板的设计

_压型钢板与混凝土组合楼板的设计

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压型钢板-混凝土组合楼板的承载能力受楼板叠合面的纵向抗剪能力控制。本文通过3组组合楼板的荷载试验,研究了单跨简支组合楼板和两跨连续组合楼板的极限抗剪和抗弯性能。试验结果表明:组合楼板的极限承载能力受叠合面的纵向抗剪能力控制;与简支组合楼板相比,连续组合楼板承载能力有明显提高,跨中挠度显著减小,端部支座剪力出现滑移时与简支板端部剪力值相近,显示了连续组合板的端部滑移与剪力的关系与简支板的情况相似。但与简支组合板不同的是,连续组合板端部出现滑移后,其极限承载能力明显高于相同跨度简支板极限承载力。根据试验结果,得到了组合楼板叠合面纵向抗剪能力的计算公式。在组合楼板的承载力设计中,应对支座端部的竖向剪力进行叠合面的纵向抗剪能力验算,文中提出了连续组合楼板的承载力计算方法。

压型钢板—混凝土组合楼板作为一种新型的组合结构,能充分利用钢材所具有的优越抗拉性能和混凝土所具有的抗压性能,正被越来越多地应用于大跨结构、高耸建筑等,有着广阔的发展前景。本文通过对u76型压型钢板—混凝土组合楼板的静力试验,分析组合板剪跨处钢板腹部主拉应力与荷载的关系,确定斜截面抗剪承载力的试验值与理论值的关系,提出了斜截面抗剪承载力的取用建议。

以弹性理论为基础,推导了简支压型钢板-混凝土组合楼板的挠曲微分方程,得到其跨中挠度的计算公式。在公式推导过程中考虑了压型钢板和混凝土之间相对滑移对其挠度所造成的影响,并将计算结果和试验结果进行了比较,发现考虑相对滑移后组合楼板的跨中挠度计算值较不考虑相对滑移时增长约90%,计算结果与试验结果吻合良好。

1 压型钢板混凝土楼承组合板计算书 工程资料： 该工程楼层平台采用压型钢板组合楼板，计算跨度ml4，剖面 构造如图1所示。压型钢板的型号为yx76-305-915，钢号q345，板厚 度mmt5.1，每米宽度的截面面积mmmas/2049 2（重量0.152/mkn）， 截面惯性矩mmmis/1045.200 44。顺肋两跨连续板，压型钢板上浇 筑mm89厚c35混凝土。 图1组合楼板剖面 2 1施工阶段压型钢板混凝土组合板计算 1.1荷载计算 取mb0.1作为计算单元 （1）施工荷载 施工荷载标准值mknpk/0.10.10.1 施工荷载设计值mknp/4.10.14.1 （2）混凝土和压型钢板自重 混凝土取平均厚度为mm127 混凝土和压型钢板自重标准值 mkn mmknmknmk /325.3 0.1)/15.

加固改造中的压型钢板与混凝土组合楼板

采用拟静力试验方法对组合楼板在循环荷载作用下的受力性能进行试验研究,并由此得到组合楼板的滞回曲线、骨架曲线及荷载和挠度的特征值。试验结果表明,采用可靠构造措施的压型钢板和混凝土组合作用明显,在不失较高承载力的同时,组合楼板仍具有良好的抗震性能。同时还对试验板件进行了非线性有限元分析,计算结果与试验数据吻合良好。

压型钢板混凝土组合板

对大底盘压型钢板在跨中弯矩和支座弯矩作用下,大底面受压和受拉两种情况下的有效截面计算方法进行讨论:超大宽厚比的大底面板件受压时有效截面的二次折减、受拉时卷曲引起的有效截面计算、剪力滞后效应引起的截面宽度折减系数等。通过一个实际工程的算例,说明卷曲效应会引起有效截面显著减小。

一.基本条件 根据受 力及施工条件 的实际情况， 只考虑三种最 不利情况，单 跨的跨中弯 矩，两跨 的中间支座处 负弯矩，和单 跨的悬臂端处 负弯矩。 跨度s3.6m 组合楼板总厚 度h 120mm 组合楼板有效 高度h0(混凝土 受压边缘到压 型钢板重心距 离） 95mm 高度hc（混凝 土受压边缘到 压型钢板顶的 距离） 50mm 压型钢板组合楼板计算 根据《组合楼 板设计与施工 规范》 （cecs273- 210）第4.1.1 条，主要是按 施工阶段和使 用 阶段进行设计 验算： 施工阶段荷载 楼承板、钢筋 自重dl0.11kn/m2 混凝土自重 ll1.8kn/m2施工均布活荷 载sl1kn/m2 使用阶段荷载 恒荷载dl4.5kn/m2 （包括楼承板 自重、钢筋混 凝土自重、装 饰层自重） 活荷载ll3kn

一.基本条件 根据受 力及施工条件 的实际情况， 只考虑三种最 不利情况，单 跨的跨中弯 矩，两跨 的中间支座处 负弯矩，和单 跨的悬臂端处 负弯矩。 跨度s3.6m 组合楼板总厚 度h 120mm 组合楼板有效 高度h0(混凝土 受压边缘到压 型钢板重心距 离） 95mm 高度hc（混凝 土受压边缘到 压型钢板顶的 距离） 50mm 压型钢板组合楼板计算 根据《组合楼 板设计与施工 规范》 （cecs273- 210）第4.1.1 条，主要是按 施工阶段和使 用 阶段进行设计 验算： 施工阶段荷载 楼承板、钢筋 自重dl0.11kn/m2 混凝土自重 ll1.8kn/m2施工均布活荷 载sl1kn/m2 使用阶段荷载 恒荷载dl4.5kn/m2 （包括楼承板 自重、钢筋混 凝土自重、装 饰层自重） 活荷载ll3kn

压型钢板-混凝土组合楼板因具有刚度大、延性好、施工方便、经济效益优越等特点,目前在我国得到较广泛的应用。通过对yx65-170-510闭口型镀锌压型钢板-混凝土组合楼板的试验,分析了不同剪跨下,混凝土厚度、压型钢板厚度、楼板高度等因素对组合楼板极限承载力的影响和楼板荷载-挠度关系曲线,对压型钢板和混凝土之间的纵向受剪性能进行了研究,确定了该类型压型钢板-混凝土组合楼板的纵向抗剪承载力计算公式。

压型钢板—混凝土组合板两材料之间的接触和相关力学性能较为复杂。为了表明一种闭口型压型钢板—混凝土组合板的承载性能,采用非线性有限元分析软件abaqus对混凝土强度、压型钢板屈服强度、纵向剪切强度给予整体承载性能的影响进行了参数分析。并建议采用简化纵向剪切强度—水平滑移关系的有限元建模方法,而其计算结果与力平衡法而得到的有限元分析结果和欧洲规范4设计计算结果进行了对比。结果表明,对组合板的承载性能给予最大影响的因素之一为纵向剪切强度。并且建议的修正有限元模型结果具有良好的准确性。