弯矩系数法设计法兰板厚的分析

1 法兰螺栓和法兰板校核 5.4.1钢管对接一般采用法兰盘螺栓连接，主材与腹杆之间，可采用节点板或法 兰盘连接。 5.4.2有加劲肋法兰螺栓的拉力，应按下列公式计算： 1、当法兰盘仅承受弯矩m时，普通螺栓拉力应按下式计算： b t i n tn y ym n2' ' max(5.4.2-1) 式中maxtn——距旋转轴② ' ny处的螺栓拉力(n)； ' iy——第i个螺栓中心到旋转轴②的距离(mm)； b tn——每个螺栓的受拉承载力设计值。 2、当法兰盘承受拉力n和弯矩m时，普通螺栓拉力分两种情况计算： 1)、螺栓全部受拉时，绕通过螺栓群形心的旋转轴①转动，按下式计算： b t oi n tn n n y ym n2max(5.4.2-2) 式中on——该法兰盘上螺栓总数。 2)、当按(5

钢筋砼双向板弯矩系数的简捷计算方法

法兰板验收中平整度与平面度的质量控制 一、前言 风电项目中法兰板的应用较多，常见的有钢塔筒法兰、混凝土转 换段顶法兰、钢转换段法兰、锚栓式基础上下分片式法兰、基础环的 上下法兰等。所有的法兰在焊接完成前或完成后均需对法兰受力面按 设计要求进行加工，这就面临着一个质量检验术语：平面度、平整度。 很多工程师对这个两个概念容易混淆，认为是一个概念在工程中 的不同叫法，这是一个错误理解。我将从以下几个维度对平面度和平 整度进行阐述，以期加深大家的理解，以便在后期的质量检查过程中 进行合理检测及质量控制。 二、平面度、平整度定义 平面度测量是指被测实际表面对其理想平面的变动量。 平面度误差是将被测实际表面与理想平面进行比较，两者之间 的线值距离即为平面度误差值；或通过测量实际表面上若干点的相 对高度差，再换算以线值表示的平面度误差值。 打表测量法是将被测零件和测微计放在标准平板上，

. '. 法兰螺栓和法兰板校核 5.4.1钢管对接一般采用法兰盘螺栓连接，主材与腹杆之间，可采用节点板或法 兰盘连接。 5.4.2有加劲肋法兰螺栓的拉力，应按下列公式计算： 1、当法兰盘仅承受弯矩m时，普通螺栓拉力应按下式计算： b t i n tn y ym n2' ' max(5.4.2-1) 式中maxtn——距旋转轴② ' ny处的螺栓拉力(n)； ' iy——第i个螺栓中心到旋转轴②的距离(mm)； b tn——每个螺栓的受拉承载力设计值。 2、当法兰盘承受拉力n和弯矩m时，普通螺栓拉力分两种情况计算： 1)、螺栓全部受拉时，绕通过螺栓群形心的旋转轴①转动，按下式计算： b t oi n tn n n y ym n2max(5.4.2-2) 式中on——该法兰盘上螺栓总数。 2)、当

法兰螺栓和法兰板校核 钢管对接一般采用法兰盘螺栓连接，主材与腹杆之间，可采用节点板或法兰盘 连接。 有加劲肋法兰螺栓的拉力，应按下列公式计算： 1、当法兰盘仅承受弯矩m时，普通螺栓拉力应按下式计算： b t i n tn y ym n2' ' max式中maxtn——距旋转轴② ' ny处的螺栓拉力(n)； ' iy——第i个螺栓中心到旋转轴②的距离(mm)； b tn——每个螺栓的受拉承载力设计值。 2、当法兰盘承受拉力n和弯矩m时，普通螺栓拉力分两种情况计算： 1)、螺栓全部受拉时，绕通过螺栓群形心的旋转轴①转动，按下式计算： b t oi n tn n n y ym n2max式中on——该法兰盘上螺栓 总数。 2)、当按式计算任一螺栓拉力出现负值，螺栓群并非全部受拉时， 而绕旋转轴②转动，按下式计算： b t i n tn y yn

主要研究了钢管结构中刚性法兰连接在弯矩作用下的受力性能,应用大型有限元软件ansys对刚性法兰盘在弯矩作用下的受力特点进行有限元分析,并将有限元计算结果与dl/t5154—2002《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》、dl/t5130—2001《架空送电线路钢管杆设计技术规定》的计算结果进行对比,为这2个规定中"刚性法兰节点连接"章节的修编提供参考依据。

调幅法 弯矩调幅法简称调幅法，它是在弹性弯矩的基础上，根据需要适当调整某些截面的弯 矩值。通常是对那些弯矩绝对值较大的截面弯矩进行调整，然后，按调整后的内力进行截面 设计和配筋构造，是一种实用的设计方法。弯矩调幅法的一个基本原则是，在确定调幅后的 跨内弯矩时，应满足静力平衡条件，即连续梁任一跨调幅后的两端支座弯矩ma、mb(绝 对值)的平均值，加上调整后的跨度中点的弯矩m1’之和，应不小于该跨按简支梁计算的跨 度中点弯矩mo，即: 另外还要考虑塑性内力重分布后应取得的效果-----⑴为了节约钢筋，应考虑弯矩包络图的面 积为最小，⑵为了便于浇筑混凝土应减少支座上部承受负弯矩的钢筋，⑶为了便于钢筋布置， 应力求使各跨跨中最大正弯矩与支座弯矩值接近相等。 按弯矩调幅法进行结构承载能力极限状态计算时，应遵循的下述规定： 1)钢材宜采用i、ii级和iii级热

三分点集中荷载作用下连续梁弯矩系数取值研究——在钢筋混凝土肋梁楼盖中，其主梁采用弹性理论进行内力计算。对于等跨三分点集中荷载作用下的主梁，相关参考书中仅给出了跨中最大弯矩处的计算系数，其它关键截面处的计算系数则未给出，这对主梁弯矩图及弯矩包络...

r.c.梁弯矩调幅系数合理取值的研究——通过弹性计算10个不同弯矩调幅系数和采用不同钢筋种类的单榀框架模型，得到梁、柱的配筋，采用ansys建立框架有限元模型，对其进行材料非线性分析，将轴向应力代入规范的裂缝宽度的计算公式，从而得到调幅系数与裂缝宽度和...

采用有限元法模拟了垫片的非线性特性,研究了外弯矩对于垫片应力分布、螺栓载荷及法兰转角的影响;有限元计算结果与pvrc实验数据做了比较,结果表明,有限元计算具有较高的可靠性,基于垫片应力,提出了外弯矩与接头紧密度之间的关系。

钢—混组合连续梁负弯矩区开裂弯矩的研究——通过对钢-混凝土之间应变差的计算分析，求解组合梁负弯矩区的开裂弯矩，该方法考虑了钢梁和混凝土之间剪切滑移的影响，能够更准确的控制混凝土的开裂，并对计算结果与试验结果进行比较，证明这种计算方法是可行的。

调幅前m0.85调幅后m调幅后mmmax fg40.690.59 gf414.4112.25 gh498.0683.35 hg487.9774.77 fg32.021.72 gf35.774.90 gh398.6383.84 hg385.2172.43 fg21.581.34 gf27.055.99 gh293.8579.77 hg286.8973.86 fg11.351.15 gf17.936.74 gh188.6975.39 hg182.7770.3538.98 3.32 187.68 2.38 126.00 2.38 124.96 2.38 122.72 124.96 0.89 122.72 3.32 48.00 2.38 41.33 2.38 38.98 2.38 4 3 2 1 截面 0.50 187.68

支座宽度及相对刚性系数对连续梁弯矩的影响——考虑连续梁支座宽度b与相对刚性系数对梁弯矩计算值的影响，对连续梁分别进行了不同n值、不同α值下的梁弯矩计算。通过计算得到了不同支座宽度对于连续梁弯矩的削峰程度以及相对刚性系数对弯矩的影响规律，认为宽支...

连续组合梁的弯矩调幅系数与内力重分布

屈曲前变形形成的反向拱的作用很大,使钢梁的弹性屈曲临界弯矩将有很大的提高,这种有利影响可以通过临界弯矩修正系数来反映。通过大量的计算,得到各种截面规格的不同钢材种类、不同类型梁计算长度由刚度条件决定的情况下常用i和h型钢梁屈曲前变形对弯扭屈曲影响的临界弯矩修正系数,得到如下有用的结论:可以忽略计算长度、钢材种类和梁的类型对临界弯矩修正系数的影响;可以忽略i、hn型钢梁屈曲前变形对临界弯矩的有利影响,适当考虑hm型钢梁屈曲前变形对临界弯矩的有利影响,应该考虑hw型钢梁屈曲前变形对临界弯矩的有利影响。以型钢梁作为研究对象获得的结论,适用于具有类似截面特性的焊接组合钢梁。

钢筋混凝土框架结构是目前各类建筑设计中运用最为广泛的结构形式。因此,框架结构也成为当前高等院校土木工程专业毕业设计中普遍采用的结构选型。根据毕业设计的任务要求,往往需要选取有代表性的横向一榀框架进行内力手算。在竖向荷载作用下的一榀框架内力计算时,由于结构布置方案的差异,可能会出现各种不同的荷载工况。论文以框架结构为例,讨论弯矩二次分配法中不同荷载工况下梁固端弯矩的求解及易出现的错误。

关于弯矩调幅的规定 《高规》5.2.3及其条文说明 5.2.3在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数 进行调幅，并应符合下列规定： 1装配整体式框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.7～0.8；现浇框架梁端负弯矩调幅系数可 取为0.8～0.9； 2框架梁端负弯矩调幅后，梁跨中弯矩应按平衡条件相应增大； 3应先对竖向荷载作用下框架梁的弯矩进行调幅，再与水平作用产生的框架梁弯矩进行组 合； 4截面设计时，框架梁跨中截面正弯矩设计值不应小于竖向荷载作用下按简支梁计算的跨中 弯矩设计值的50%。 5.2.4高层建筑结构楼面梁受扭计算中应考虑楼盖对梁的约束作用。当计算中未考虑楼盖对 梁扭转的约束作用时，可对梁的计算扭矩乘以折减系数予以折减。梁扭矩折减系数应根据梁 周围楼盖的情况确定。 《高规》条文说明: 5.2.3在竖向荷载作用

本文采用光弹性方法对置于不同包角的砂石垫层上的混凝土管道内边界的应力分布进行了测定，并由推导出的利用管道底部内边界应力值确定管道弯矩系数的近似公式，对管道底部截面的弯矩系数进行了计算，为混凝土管道的铺设和施工提供了重要的设计参考依据。

文章对当前工程中常用的nc3658.1(当量压力法)、nc3658.2、nc3658.3以及asme法兰应力计算等方法进行了介绍,指出了不同方法存在分析结果的差异。计算了多种工况下各种校核方法在给定工况下的最大允许弯矩预测值随法兰公称直径和法兰等级的变化情况。结合计算结果,文章还对各种方法的相对保守程度和适用条件提出了建议。

在考虑连接结构承受外弯矩作用和螺栓、法兰及垫片蠕变的基础上,建立高温螺栓法兰连接结构的变形协调分析方程,采用解析方法研究连接结构承受外弯矩和蠕变对连接结构力学行为的影响。结果表明,外弯矩作用下,受拉侧的法兰转角增大,螺栓伸长量减小,垫片应力增大;受压侧的情况则相反。在相同的工作条件下,考虑蠕变时,温度越高,法兰转角、法兰变形量和垫片应力减小幅度越大。外弯矩引起的垫片受拉侧应力下降和元件的蠕变是连接结构密封失效的重要原因。

在深基坑施工过程中需要对基坑的安全状态及时进行评估,对于保证基坑的安全具有重要的意义。如何能快速、准确、低成本的获得板桩墙的弯矩成为评判板桩墙安全与否的关键。本文根据深基坑工程中板桩墙的测斜曲线,建立了一种由测斜数据估算板桩墙弯矩的方法,该方法不需要知道钢筋内力。

采用三维有限元方法模拟了垫片的非线性特性,计算了外弯矩作用下垫片应力的分布,采用pvrc垫片常数计算了加载过程接头的紧密性,与sawa的计算结果相比,相差不大;此外,又提出了卸载过程接头紧密性的计算方法。