双轴压下带凹痕的低碳钢板极限承载力的渐近计算方法

关于低碳钢板完整的磁化曲线

生产高铜低碳钢板

低碳钢板搭接平位焊

低碳钢板角接平位焊

低碳钢板角接平位焊教材

渗碳体对低碳钢板冲压性能的影响

采用基于薄板坯连铸连轧(csp)工艺条件下的低碳钢板作为冷轧基料,在实验室模拟现场工艺进行了冷轧和罩式退火,利用x射线衍射和电子背散射衍射(ebsd)分析了退火过程中的织构和微区取向的变化,并对csp条件冷轧板再结晶织构的形成机制进行了讨论。结果表明:γ取向线在再结晶发生后增加比较明显,但在晶粒长大阶段却略有降低。形变亚晶在再结晶过程中发生合并长大,这些具有大角度晶界的亚晶将是再结晶形核的基础。以较小的晶内平均取向差和较大的晶粒间取向差为判据,利用ebsd技术选取了最有可能成为再结晶晶核的亚晶,这些亚晶存在着以{111}取向为主的择优取向。再结晶晶粒的生长速度在随后的整个退火过程中存在较大差异,{111}再结晶新晶粒的生长速度在晶粒长大阶段受到抑制,可能是其最终成品γ取向线取向分布密度下降的原因。再结晶初期晶核的择优取向与其生长速度的差异共同作用决定了再结晶的最终织构。

基于统一极限抗力分布模式,利用有限元数值模拟分析了粘土中不同桩长、不同桩径的现浇混凝土大直径管桩(以下简称pcc桩)的水平承载特性,结合pcc桩水平承载特性的弹塑性解答对3个重要参数ng、α0和n值进行反分析,得到了适用于pcc桩水平极限承载力计算的参数。利用pcc桩身最大弯矩点位置与塑性滑移线深度相近的特点,提出了粘土中pcc桩水平极限承载力的简化计算方法。通过与有限元计算结果进行对比,表明该方法准确可靠,对水平荷载作用下pcc桩的设计计算及分析具有一定的指导意义。

粘性土中pcc桩水平极限承载力的简化计算方法——基于统一极限抗力分布模式，利用有限元数值模拟分析了粘土中不同桩长、不同桩径的现浇混凝土大直径管桩(以下简称pcc桩)的水平承载特性，结合pcc桩水平承载特性的弹塑性解答对3个重要参数、a0和n值进行反分析，得...

钢管格构柱极限承载力计算方法研究——应用ansys通用程序对钢管格构柱试验进行有限元分析，分析结果与试验结果吻合良好。对钢管格构柱极限承载力，进行了偏心率、长细比和构造参数的影响分析，对国内钢结构设计规程gb50017-2003的计算方法进行了评价和讨论，提...

钢-混凝土双面组合梁极限承载力计算方法研究——提出用简化计算方法、截面全过程分析和结构有限元分析等三种方法对双面组合连续梁极限抗弯承载力进行分析研究；以某—试验梁为例，对三种不同方法计算得到的承载力进行了比较分析，总结了各种方法的适用性，对双...

采用基于包钢csp热轧工艺下2.75和4.5mm现场冷轧至1.0mm的spcc钢板,冷轧压下率分别为64%和78%,实验室模拟了罩式退火工艺,并利用xrd测得了冷轧和退火过程中织构的演变.结果表明,两种不同冷轧压下率的钢板在冷轧和退火过程中织构演变规律相似,但是冷轧基料厚度为2.75mm的钢板在整个过程变化幅度更大,而且成品的织构类型更有利.

众所周知,薄板的材质受织构的影响。对于深冲钢板和硅钢片的开发,织构尤其重要。以前对织构的研究基本上是以冷轧和退火为中心进行的,对热轧织构的形成研究甚少。本文从提高深冲性能出发,对含ti超低碳钢于铁素体相变温度区热轧形成的织构进行了研究。试验用材为250mm厚连铸坯。把试验用材加热至1250°c,保温lh,轧成30mm厚,终轧温度在1000°c以上。空冷后截取宽200mm。长250mm,再次加热到1000°c,保温lh,于ar_3相变点以上温度经两道次热轧成12mm厚,空冷到800°c时以四道连轧

微钛低碳钢板的微观组织观察与分析

低碳钢板t形接头的平角焊 角焊缝的截面形状 1．焊前准备 （1）焊机：选用bx3-500交流弧焊变压器。 （2）焊条：选用e4303酸性焊条,焊条直径4mm，焊条药皮 开裂或偏心度超标的不得使用。 （3）焊件：采用q235a低碳钢。 （4）辅助工具和量具：角向打磨机、钢丝刷、敲渣锤、样 冲、划针。 2．焊前装备定位：将立板与横板之间预留1-2mm。 3．焊接操作 焊接方式有单层、多层、多层多道三种。采用何种焊接方 式取决于所要求的焊脚尺寸。 钢板厚度＜8-9＜9-12＜12-16＜16-20＜20-24 焊脚最小 尺寸 456810 t形接头的平角焊 由于角焊焊接热量向钢板的三方扩散，焊接过程中钢板散 热快，不容易被烧穿；容易在t形接头根部由于热量不足而 形成未焊透缺陷，焊接电流比对接不焊要大10%。 单层角焊缝的焊接参数 焊脚 尺寸 345-6

通过对武汉钢铁股份有限公司炼钢总厂四分厂低碳钢卷表面缺陷产生原因进行分析,认为结晶器卷渣是主要影响因素。在研究结晶器卷渣机理的基础上,通过调整保护渣成分、提高保护渣的黏度以及生产对比试验,开发出适合该厂连铸生产的高黏度保护渣,并提出了操作要点。应用结果表明,该保护渣对于控制成品质量、提高生产稳定性均具有明显效果。

针对武钢板坯边部表面(皮下)夹渣引起钢卷边部黑线和起皮等边部缺陷的问题,提出了使用高黏度保护渣、侧孔扩张型浸入式水口和恒速浇铸等控制措施,并进行了工业试验。试验结果表明:采用高黏度保护渣浇铸,尤其是黏度0.30pa·s以上的保护渣,可以有效减少结晶器卷渣的发生;使用侧孔扩张型浸入式水口和恒速浇铸,可以有效减小结晶器液面波动,降低铸坯的表面夹渣发生率;工艺优化后,低碳钢板坯因表面(皮下)夹渣的转用率由4.28%降到0.16%。

根据理论及工程实际经验发现,地基破坏时土体影响范围的大小与传统理论的对数螺旋线相比,更接近于圆弧形滑动面。通过假定一系列圆心在基底的圆弧形滑动面,根据安全稳定系数最小确定出圆心在基底边缘时的圆弧面为地基整体失稳时的最危险滑动面;运用极限平衡方法,通过建立力矩平衡方程求解出了一种新的基于条形基础的地基极限承载力计算公式,并与现有的几种地基承载力计算方法进行了比较分析,验证了作者提出的方法远比经典的理论公式结果合理,并与现行常用查表方法结果最为接近,表明作者提出的新方法具有理论上的合理性,通过工程实例验证了其工程价值。

点腐蚀作为海水浸没带腐蚀的一种主要形式,是现役船舶,特别是老龄船结构的重大安全隐患.为了研究点腐蚀对钢板的抗压极限承载能力的影响,文中对未穿透低碳钢板开展了非线性有限元分析.计算结果表明,单侧点腐蚀引起的偏心对钢板的极限抗压能力有显著影响.点腐蚀越密集(dop越大),板越薄(β越大),点腐蚀深度改变造成板的极限承载能力差异越大,dop达到或超过20%时尤其显著.大部分船体板属于典型的柔性板(β为3左右),海水全浸带腐蚀现象严重,点腐蚀密度大,仅采用点腐蚀密集度参数dop来表征板点腐蚀破坏程度还有所欠缺,薄壁效应需要给予充分考虑.

为了解焊接工字钢梁的承载力极限状态,采用有限元法对焊接工字钢梁腹板在剪力、弯矩、局部压力单独作用和联合作用下的极限承载力进行了计算,并进行了19根试件的试验研究.结果表明:高厚比较大的腹板具有很高的屈曲后强度,腹板的高厚比和横向加劲肋的间距是影响腹板抗剪极限承载力的主要因素;在腹板高厚比满足一定限值时,受弯腹板的屈曲对梁的抗弯极限承载力几乎没有影响;弯剪共同作用的腹板,当弯矩小于翼缘所能承受的弯矩时,弯矩对抗剪极限承载力的影响不大,破坏形式仍为腹板的剪切屈曲破坏.建议实际工程中利用腹板屈曲后强度时腹板高厚比限值为250,横向加劲肋的间距为(0.8～1.5)h0.

分别采用基于薄板坯连铸连轧(csp)工艺和传统热连轧工艺条件下的低碳钢板作为冷轧基料,在实验室模拟现场工艺进行了冷轧和退火。通过金相观察和x射线衍射织构分析,比较了两种工艺下低碳钢板的组织和织构演变的规律。结果表明:两种试样冷轧后α取向线上显著增加的织构有较大的区别,csp工艺下是{001}〈110〉,而传统工艺下是{112}〈110〉;在同样的冷轧及退火工艺条件下,csp条件下的钢板在退火过程中发生再结晶需要的温度更高,时间更长;对于csp钢板,退火对γ取向线的影响要大于冷轧对其的影响,而对于传统热连轧钢板,冷轧和退火过程对γ取向线都有比较大的影响。

高速连铸低碳钢板坯用保护渣