塑性变形理论的抗滑桩临界桩间距分析

目前抗滑桩合理桩间距的确定尚没有形成比较完善的理论,工程实践中主要依赖设计者或者是专家的经验。从方桩桩间土拱形成的原理、受力特性入手,从土拱整体稳定性、土拱中最不利受力点达到临界应力状态以及桩的绕流阻力验算3个方面综合考虑桩的最大间距,建立了相应的平面计算模型,并结合工程实例进行验证,对抗滑桩的设计具有一定的参考价值。

土拱效应是安全经济地发挥抗滑桩等非连续支挡结构的支护功能的重要前提,桩间距与成拱作用密切相关.在对滑坡工程中抗滑桩桩间土拱效应的力学模型进行分析的基础上,提出桩间距与桩后土体粘聚力c及其内摩擦角φ的关系式,利用抗滑桩桩间形成土拱的条件来控制抗滑桩的最大桩间距,并确定出几种情况下最大桩间距的求解公式,最后以实际工程的优化设计来验证其合理性.

弹塑性变形与极限载荷分析

根据弹塑性热力耦合大变形有限元理论,获得热轧过程中的数值仿真模型,分析轧制过程中轧件单道次轧制的变形规律以及平均应变率、摩擦因数等参数对轧制变形的影响。计算结果表明,轧件的应变在轧制过程中逐渐增大,并且在轧件表面的应变要大于其中心应变;轧件表面在轧制入口处应变率最大,轧件中心最大应变率发生在接触区约1/3处;轧件表面应变受摩擦因数的影响较大,轧件中心处应变及整体应变率受摩擦因数影响较小。

本文基于clough双分量模型的思想,提出了钢杆件弹塑性单元刚度分析的瞬态广义clough模型概念,结合考虑几何非线性,建立了杆系钢结构弹塑性变形实用分析方法。通过钢刚架模型试验的分析,验证了本文分析方法的有效性,同时指出了几何非线性对杆系钢结构弹塑性变形分析结果的影响。

在钢结构受弯构件设计中,构件塑性性能的不适度利用很容易导致过度变形,这是一个很值得重视的问题。文中针对钢结构常用的工型截面梁进行了分析,从理论上阐明了这一问题,并通过计算数据验证了所提出的观点,最后,给出了解决这一问题的几种方法及建议

边坡工程中抗滑桩合理桩间距的确定方法——根据抗滑桩桩间土拱效应，桩问上体在极限状态卜的静力学平衡条件、拱顶截面及拱脚处三角受压区应满足莫尔一库仑破坏准则，基于此建立抗滑桩间距的计算公式，并考虑了滑坡推力分布的影响。以安徽屯黄公路某段滑坡为例，...

黄土地区抗滑桩合理桩间距的确定方法——基于某黄土边坡的力学特性实验结果，通过分析桩间土体的成拱机理及影响因素，考虑土体的成拱能力对抗滑桩间距的影响，建立了合理桩间距的确定原则和桩间距的计算方法。结合工程实例，与常用的抗滑桩间距确定方法进行了分...

基于某黄土边坡的力学特性实验结果,通过分析桩间土体的成拱机理及影响因素,考虑土体的成拱能力对抗滑桩间距的影响,建立了合理桩间距的确定原则和桩间距的计算方法。结合工程实例,与常用的抗滑桩间距确定方法进行了分析比较,证明本文所得计算公式是可行的。

从设计和施工的角度,总结了开敞式tbm在塑性变形洞段施工的经验和教训。主要是:(1)塑性变形洞段的tbm施工,更适合于采用开敞式tbm;(2)及时进行仰拱封闭,可以有效地阻止围岩塑性变形的大幅度增长;(3)采用开敞式tbm施工隧洞的断面尺寸设计,应预留允许的收敛变形量;(4)采用开敞式tbm施工,应适当配备超前加固、初期支护的辅助设施,保证施工安全、顺利地进行。

第7卷第3期 2000年9月 塑性工程学报 journalofplasticityengineering vol.7　no.3 sep.　2000 紫铜热塑性变形的研究 (北京科技大学　100083)　樊百林　黄钢汉 摘　要:从不同的变形温度、变形速率、变形程度三个方面来研究紫铜在热变形过程中对产生的加工硬化、动恢复 和动再结晶的影响。 关键词:变形速率;变形温度;动恢复;动再结晶 1　前　言 金属塑性成形不仅改变金属坯料的形状、尺寸而 且改善其组织和性能,从而获得所要求的产品,研究 塑性变性的理论、了解塑性变形过程的规律,对科学 地改进操作方法,合理地设计工艺、选用设备、正确 分析与解决生产中的问题,以提高生产率和保证产品 质量都有重要意义。目前、国内外研究紫铜热变形过 程中的规律比较少,本文

对某电厂汽轮机中压缸第11级隔板进行三维有限元计算,得到了该隔板的应力分布及挠度分布.结果表明:隔板最大应力发生在隔板外环叶片的出汽侧,其值为160mpa.通过对隔板的挠度试验数据、有限元计算结果、机组长期运行和历次检修数据的分析,认为:隔板刚度设计不足,运行过程中应力偏大,温度超过467℃,而且变形过程还具有蠕变变形等特征.这表明隔板的塑性变形是由材料的蠕变变形引起的.为了保证机组的安全经济运行和维护保养,建议对该级隔板进行蠕变变形和轴向间隙量的深入计算,并对其进行剩余寿命评估.

文章介绍了大伙房水库输水工程tbm1施工段26+960-27+691洞段围岩发生塑性变形、侵占设计断面的处理措施,同时设计布置了永久性监测仪器。通过对仪器采集数据等相关资料的科学分析,表明该段隧洞围岩处于稳定状态。

通过对相邻2盘间破坏面形态的分析,总结了支盘桩整体破坏面形态的判断方法,推导出了基于最小抗力的支盘桩承载力和临界盘间距计算公式,并进行了验证。在相邻2盘间可能出现的破坏面有大圆柱形和小圆柱形两种,最可能出现的是抗力最小者。支盘桩的整体破坏面是各段抗力最小的破坏面的组合,各段的最小抗力之和即是整根支盘桩的总承载力;支盘桩所有可能出现的整体破坏面中抗力最小者即为支盘桩的承载力。在判别受压支盘桩的整体破坏面状态时,要按照从下往上的顺序,最上段和最下段桩干处的破坏面是小圆柱形;对受拉桩,要按照从上往下的顺序,最下段桩干处的破坏面是小圆柱形。

通过对柔性单桩竖向加荷，大面积荷载作用下复合地基中心单桩轴对称及路堤荷载作用下复合地基的有限元数值分析，探讨了临界桩长问题，得出桩体临界桩长不仅与桩土模量比有关，而且与荷载分布有关结论。

岩样单轴压缩塑性变形及断裂能研究——首先研究了应变软化阶段岩石试件轴向塑性变形。假设局部化开始于峰值强度而轴向塑性位移根源于局部化的剪切位移。剪切带的相对塑性剪切位移与应力水平及剪切带宽度有关，剪切带宽度由梯度塑性理论确定。剪切带的相对塑性...

双相不锈钢超塑性变形机理

采用tc2管材纵向剖条试样,在880及920℃、初始应变速率分别为1.0×10-4,5.0×10-4,8.0×10-4,2.0×10-3和5.0×10-3s-1条件下进行了超塑性拉伸试验。样本数据显示,tc2管材在880℃及应变速率1.0×10-4s-1条件下获得最大伸长率为240%。基于等应变原则,结合backofen超塑性本构方程,采用多试样法获得了不同温度下的m值。采用arrhenius简化本构方程计算了tc2管激活能q。最后,以斜率法和截距法计算了880及920℃时的k值,结果显示,2种方法计算结果接近。

黏性土桩间土拱效应计算与桩间距分析——土拱效应是安全经济地发挥抗滑桩等非连续支挡结构的支护功能的重要前提，桩间距与成拱作用密切相关。利用合理拱轴线几何特征与受压破裂角方位，通过力学概念分析，将黏性土土拱计算的平衡条件和强度条件综合简化为以拱脚...

黏土弹塑性变形的数值模拟方法研究——在对黏土土样进行典型土力学实验的基础上，根据岩土材料的弹塑性理论，选取适用于岩土类材料的drucke卜prager准则和与之相关的流动法则，对土样单轴压缩实验采用有限元软件进行数值模拟。模拟与试验结果比较表明：预测得到...

为了解塑性变形同作用应力、作用时间的相互关系,对方平组织为基布的pvc涂层膜材料进行经纬2个方向的单轴向拉伸蠕变试验,测量卸载1a后试样的塑性变形量。利用塑性应变为作用应力差的幂函数与作用时间幂函数的乘积所构成的多元函数,对试验数据进行了多元回归分析。结果表明所采用的模型具有较好的拟合效果。同时,对塑性变形中的瞬时变形与推迟塑性变形进行了分析,结果显示瞬时变形是塑性变形的主要部分,而推迟变形是次要部分,且随着时间的延长,推迟塑性变形的增加量将越来越小。

利用gleeble-1500热力学模拟机、光学和透射电子显微镜对球墨铸铁变形前后以及等温淬火处理后的组织进行了分析。结果表明,球铁热塑性变形最佳温度在750~800℃区间,此时流变应力接近950℃时的流变应力;变形后球铁为三层组织结构“球状石墨+蠕虫状石墨+流线型石墨”;在透射电镜下清楚地观察到不同形状的下贝氏体和上贝氏体形貌以及典型的隐“m”型马氏体形貌。