水平光管和内螺纹强化管内换热性能的研究

内螺纹铜管是一种高效传热管。其成型原理是靠旋压成型。随着制冷技术的不断创新和改进,空调业进一步追求卓越,向小型化、高效率、节能方向发展。合理运用内螺纹成型技术及其正确认识成型装置是生产高精度的内螺纹铜管所必须的。

对非共沸混合制冷剂r417a在外径为9.52mm的水平光滑管和2种不同几何参数的内螺纹管中的流动沸腾换热进行实验研究,分析讨论了制冷剂质量流速、热流密度、干度、强化管参数对换热系数的影响规律和影响机理.实验结果表明:换热系数随着质量流速的增大而增大.在以对流蒸发占优势的换热区,热流密度对换热系数的影响较小;换热系数随着干度的增大先呈现出增大趋势,增至高峰值后又迅速下降,高峰值随热流密度的增大和质量流速的减小向干度较大的方向移动;内螺纹管能有效强化制冷剂的流动沸腾换热,r417a在2种内螺纹管中的换热系数分别比在光滑管中高出130%~210%和150%~270%.

为了建立无润滑油的实验台,采用液压隔膜泵为动力循环,以r410a和r22为工质在水平内螺纹铜管(φ5mm和φ9.52mm)中进行了沸腾换热实验研究,并对二者沸腾换热性能做了对比。分析讨论了制冷剂质量流速、管外水流量变化、强化管的管径对压降和换热系数影响。结果表明:换热系数随着流量的增大而增大,管径的大小对换热系数的影响较大,在相同的流量下,9.52mm管径的换热系数是5mm的1.32～7.22倍,5mm管径的压降是9.52mm管径的1.48～2.68倍。

r22在水平微肋管和光管内凝结换热的实验研究——进行了r22在光管和微肋管内凝结换热实验，比较了局部换热系数．这两种管具有同样的外径9mm，实验段有效换热长度1104mm，微肋管是以同样尺寸的光管为坯管加工而成．

利用r22单管传热试验台,对相同工况下不同结构参数的内螺纹强化管进行蒸发冷凝换热试验。通过对比分析试验数据,发现改变齿形参数对内螺纹管换热系数影响较大,且tube-new换热性能优于其他管型。

内螺纹铜管

铜管，配管类标准 内螺纹铜管 定义 本标准采用下列定义。 1：内螺纹铜管 管材内表面具有一定数量、一定螺旋角度的金属肋。 2：圆度 管材任一端面上测量的最大与最小直径之差。 3：平均壁厚 指内螺纹铜管按称重法算出相应公称外径的无缝光管的壁厚值。 4：分类与命名 产品分类：热交换器用铜管的种类及牌号见表 供应形式 铜管 种类 铜材名称 gb/t8895jish3300 牌号iso 1190-1 牌号状态牌号状态 lwc（卷 料） 内螺 纹铜 管 纯铜或无氧 铜 t2 硬（y） 半硬 （y2） 软（m） c1100 t 软质（o） 轻软质（ol） cu-etp 磷脱氧铜tp2 c1220 t cu-dhp 5：型号命名：产品型号命名如下： 示例1：内螺纹铜管，外经φ、底壁厚、齿高、齿数60、螺旋角18度、供应形式（lwc）， 牌号tp2，铜管供应状态m，

采用实验方法,对比分析采用7mm的内螺纹管和光管冷凝器对冷冻系统整机性能的影响。测试结果表明,采用内螺纹管的冷凝器,冷凝温度降低1k,压损增大30%,功率减小1.5%,换热量增大2.5%,能效比增加3.3%。

内螺纹管作为一种高效的节能元件已在动力、航天、电子等领域广泛应用,为进一步促进内螺纹强化传热技术研发,对近30年来内螺纹管内流动传热研究进行了综述,内容涉及内螺纹管内流动传热机理、传热规律、传热恶化及预报等.

大直径内螺纹的简易测量

利用ansys软件,对钢管内螺纹在漏磁检测中带来的影响进行了仿真,叙述了计算的步骤,经过比较,得到了初步规律。

阐述了内螺纹铜管成形的两种生产工艺:拉拔旋压成形法和铜带滚压成形焊接法。对两种工艺的优劣进行了研究分析,并指出了应用前景。

对于非共沸混合制冷剂r410a在外径9.52mm、5mm的两种不同的几何参数的内螺纹的流动沸腾换热进行了实验研究,分析讨论了制冷剂质量流速、管外水流量变化、强化管的参数、强化管的压降对换热系数影响以及其机理。试验的结果表明:换热系数随着流量的增大而增大,管径的大小对换热系数的影响较大,在相同的流量下,9.52mm的换热系数比5mm的大到110%~230%,5mm管的压降比9.52mm的大200%~300%。

针对物镜筒注塑件,设计了一种内收式二瓣牙内螺纹模具结构。采用浮动型芯及斜导柱抽芯机构,生产效率高,对同类注塑件生产提供了有益的借鉴。

公制细牙内螺纹公制粗牙内螺纹 规格标准径6h精度规格标准径6h精度 dmaxdmindmaxdmin m2.5*0.352.152.1842.121m1.4*0.31.101.161.075 m3.0*0.352.652.6842.621m1.6*0.351.251.3211.221 m3.5*0.353.153.2213.121m1.8*0.351.451.5211.421 m4.0*0.503.503.5993.459m2.0*0.41.601.6791.567 m4.5*0.504.004.0993.959m2.2*0.451.751.8381.713 m5.0*0.504.504.5994.459m2.5*0.452.052.1382.013 m5.5*0.50

上限下限上限下限 m1*0.250.750.7850.729m1*0.200.80.8210.783 m1.1*0.250.850.8850.829m1.1*0.200.90.9210.883 m1.2*.250.950.9850.929m1.2*0.2011.0210.983 m1.4*0.31.11.1421.075m1.4*0.201.21.2211.183 m1.6*0.351.251.3211.221m1.6*0.201.41.4211.383 m1.7*0.351.351.4211.321*m1.7*0.201.451.51.46 m1.8*0.351.451.5211.421m1.8*0.201.61.6211.583 m2*0..41.61.6791.576m2*

内螺纹深度测量[1]

通过旋压成形模具优化设计、工艺试验、齿形参数观测和单管换热性能测试,研究φ5mm瘦齿大螺旋角内螺纹铜管旋压成形工艺和换热性能。结果表明,5球旋压工艺下,φ5mm×0.23mm×0.12mm,54条齿,12°齿顶角,27°螺旋角内螺纹铜管旋压成形的最佳旋模比为800~900。降低旋压成形过程中变形率利于获得较大螺旋角的内螺纹铜管。管内换热性能较同规格普通内螺纹铜管有明显提升,特别是冷凝换热系数平均提高17%,而压力损失仅略有增加。

为了研究水平强化单管的管内冷凝性能,搭建了实验台。研究了在冷却水量不变的情况下,r410a在不同冷凝温度(35℃和40℃)和不同管径(5mm和9.52mm)下的换热情况。结果表明:总换热系数和压降随工质质量流量的增大而增大,质量流量对管内换热系数影响不是很大。冷凝温度40℃,5mm铜管的换热系数最高;冷凝温度40℃,9.52mm铜管的压降最小。

通过单管热交换性能测试和分析,研究φ5mm瘦齿大螺旋角内螺纹铜管和当前空调厂家大量使用的φ5mm普通内螺纹铜管的单管换热性能。结果表明：φ5mm瘦齿大螺旋角内螺纹铜管的热交换能力较同规格普通内螺纹铜管有明显提升,特别是冷凝过程,其换热系数平均提高17%,在制冷剂质量流量较大时其压力损失仅增加1%~2%。

通过单管热交换性能测试和分析,研究φ5mm瘦齿大螺旋角内螺纹铜管和当前空调厂家大量使用的φ5mm普通内螺纹铜管的单管换热性能。结果表明：φ5mm瘦齿大螺旋角内螺纹铜管的热交换能力较同规格普通内螺纹铜管有明显提升,特别是冷凝过程,其换热系数平均提高17%,在制冷剂质量流量较大时其压力损失仅增加1%~2%。

介绍了螺纹管换热器的传热特性。对结构尺寸相同的光管和外螺纹管接热器在相同条件下进行换热实验,结果表明,外螺纹管换热器可比光管换热器提高总传热系数10%～17%。