气化炉中由渗透煤渣引起高铬砖显微结构的改变

采用扫描电镜和xrd等分析方法,对石油焦气化炉和水煤浆气化炉用后高铬砖及渣蚀试验砖的显微结构进行了观察与分析。根据高铬砖显微结构变化,研究了在不同气化炉内高铬砖受熔渣侵蚀损毁的机理。结果表明:石油焦气化炉用高铬砖中的cr2o3与熔渣中的v2o5接触反应,在低温下形成液相而被熔蚀,是其蚀损的主要原因;水煤浆气化炉用高铬砖蚀损的主要原因是cr2o3在熔渣里的溶解和zro2的熔蚀;lirr-hk95砖由于成分和结构的优化,抗石油焦渣侵蚀性能好。

运用显微结构研究方法，研究高炉用微孔铝碳砖的显微组成结构，探讨了组成结构对使用性能的影响。

借助于xrd、偏光显微镜对以水淬磷碴为主要原料制造的釉面砖进行显微结构分析,研究了这种釉面砖的主要物性,研究结果表明这种釉面砖素坯主要由石英、钙长石、硅灰石、透辉石、磷灰石构成,产品主要特点是抗折强度高。

通过调整高铬砖中α-al2o3微粉粒度分布和cr2o3微粉的加入量,对水煤浆加压气化炉用高铬砖进行性能优化。结果表明,优化后的高铬砖显气孔率明显降低,抗热震性和抗侵蚀性显著提高。

采用半干压成型方法制备出厚度小于6mm、吸水率小于0.1%的薄型瓷质砖。分别采用x-射线衍射仪(xrd)、场发射扫描电子显微镜(fe-sem)和万能材料试验机等对所制备的薄型瓷质砖的物相组成、显微结构以及机械性能进行了研究。从生坯压制及烧结过程两个方面,分析了薄型瓷质砖具有更高致密度的产生机理。

thestaticcorrosionexperimentsofal2o3siccbrickshavebeencarriedoutwiththreedifferentdephosphorizedslagsordesulfurationslags,andthemicrostructureafterslagcorrosionhavebeenanalyzed,andthewreckmechanismshavebeendiscussed.

使用扫描电镜和能谱仪研究了高铬砖(cr2o3-al2o3-zro2)的侵蚀反应,结果呈现出两种形式:一是形成含有部分脱锆层、再生单斜氧化锆层、再生单斜氧化锆和锆英石共存层、锆英石层;二是形成部分脱锆层和含有单斜氧化锆的渗透层。两种类型的侵蚀反应是由煤渣成分不同引起渗透层中m(cao)/m(sio2)比值的差异造成的:当渗透层中m(cao)/m(sio2)0.27时,易形成部分脱锆层和含有单斜氧化锆的渗透层。

研制的水煤浆加压气化炉用铬铝锆砖具有热稳定性好,强度高,抗侵蚀性等优点,在鲁南化肥厂水煤浆气化炉上使用,寿命达到6002.9h,平均蚀损率为0.025mm/h优于进口产品。

通过考察纳米防污剂涂覆过程中不同阶段抛光砖表面显微结构的特点,深入讨论了纳米防污剂的作用机制及影响防污效果的主要因素;确定只有经纳米防污剂a液、b液组合应用,且b液有效成分完全固化后,才能实现对抛光表面气孔和缺陷的完美、持久修复,达到有效提高瓷质抛光砖防污、抗污性能的目的。

气化炉锁渣阀的使用

介绍x射线荧光法测定炉渣中的铬含量,包含讨论仪器的工作条件、标准样片及分析样片的制备等;针对操作过程中存在的问题进行描述,并通过实际操作论证选择合适的实验条件。

粉煤灰超轻保温材料显微结构及性能研究

应用扫描电子显微镜对经历不同火场温度和冷却方式的釉面内墙砖的显微结构进行了观察和分析。结果表明,在不同受热温度和冷却方式条件下,釉面内墙砖的显微结构会发生改变。当温度达到300℃,冷却试验时,釉面可产生裂纹,但显微结构基本无变化;当温度达到900℃,冷却试验时,釉面出现熔化现象,坯体晶体结构酥裂、破碎,完整性遭到破坏,强度基本丧失。

通过应用金相和电子显微分析,对含有微量非金属夹杂物的含钛低碳钢在不同冷却条件下的显微组织进行研究,发现铁素体精细的显微结构对钢的机械性能有显著影响。其中针状铁素体之间细小的马氏体的存在与数量对钢的抗拉强度和低温冲击韧性起关键作用。

煤渣砖 标准名称煤渣砖 标准类型中华人民共和国建材行业标准 标准号jc525-93 标准正文 1主题内容与适用范围 本标准规定了煤渣砖的产品分类、技术要求、试验方法、检验规则、产品合 格 证、堆放和运输。 本标准适用于以煤渣为主要原料，掺入适量石灰、石膏，经混合、压制成型、 蒸 养或蒸压而成的实心煤渣砖。 本标准规定的煤渣砖对用于工业与民用建筑的墙体和基础，但用于基础或用 于易 受冻融和干湿交替作用的建筑部位必须使用15级与15级以上的砖。 本标准规定的煤渣砖不得用于长期受热20℃以上，受急冷急热和有酸性介 质侵蚀 的建筑部位。 2引用标准 cb／t2542砌墙砖试验方法 gb9196掺工业废渣建筑材料产品放射性物质控制标准 3产品分类 3．1产品规格 3．1．1砖的外形为矩形体。 3．1．2砖的公称尺寸为：长度240mm，宽度115mm，高度5

对使用后的耐火砖残砖进行取样分析,以了解高铬砖显微结构和成分变化,找出水煤浆气化炉向火面高铬砖受熔渣侵蚀损毁的机理。结果表明:对于结构相同的耐火砖,在高温熔渣侵蚀耐火砖的过程中,主要影响因素是熔渣的成分、工作温度、耐火砖的致密度和杂质含量,熔渣中的sio2含量是造成渣蚀的直接原因,而耐火砖的工作温度、致密度和杂质含量决定了渣蚀的速率。

本文研究了利用低品位石英砂在不同工艺条件下制备的高性能石英砂烧结砖的显微结构,并通过显微结构与成型方法、成型压力、烧结温度及保温时间的关系分析,确立该烧结砖得到最高性价比时的最佳工艺条件.结果表明:该烧结砖采用100mpa冷等静压成型,在1150℃烧结2h的制备工艺所得的砖的显微结构最佳.

山西阳煤丰喜(集团)临猗分公司有4套气化装置,日常生产中3开1备;其中前3套为清华大学、北京达立科开发的非溶渣-溶渣分级气化耐火砖炉,单炉日处理原煤750t,分别于2006年1月、2008年5月及2010年6月一次性投料成功;第4套为水煤浆水冷壁气化炉,由阳煤丰喜集团、清华大学、北京达立科、北京航天十一所、华陆工程设计院、太原锅炉厂、西安核工业设备公司、盈德气体等各领域多方专家,通过多年开发、实践与施工,于2011年8月22日一次投料成功,单炉日处理原煤600t,属于世界首台水煤浆水冷壁气

考察了常用添加剂对磷渣砂防水抗裂浆性能的影响,并结合xrd、sem及物理吸附仪等测试技术分析了磷渣砂浆水化硬化体的矿物组成,微观形貌及孔径分布。试验结果表明:提高防水剂掺量可使砂浆的保水性,原拉伸黏结强度以及浸水拉伸黏结强度增大,而压折比,抗压强度与透水性却降低。减小可再分散乳胶粉的掺量可使砂浆的抗压强度,浸水拉伸黏结强度及压折比减小,而保水性,透水性及原拉伸黏结强度增加。砂浆水化硬化体的矿物组成主要是二氧化硅、水化硅酸钙,氢氧化钙以及硅灰石等。随着水化时间的不断延长,粉煤灰以及磷渣中活性物质与氢氧化钙反应生成了大量的水化硅酸钙凝胶,填充了细集料之间的间隙,使浆体比表面积下降,孔径细化,从而使磷渣砂防水抗裂砂浆(编号m3)的性能分别达到jg/t230—2007中m10防水砂浆的技术要求,以及jgj253—2011中抗裂砂浆的技术要求。

以al(no3)3·9h2o、y(no3)3·6h2o和nd2o3为原料,采用硝酸盐热分解法在1000℃左右合成了单相nd:yag陶瓷超细粉体。采用xrd及sem等测试手段对nd:yag陶瓷材料进行了表征。结果表明,当焙烧温度为1000℃时,前驱粉体可以直接得到yag立方晶相,没有yam和yap等中间相生成,煅烧所得的粉末颗粒细小均匀,呈椭球状,分散性较好,粒径在150～200nm之间。使用0.5%(质量分数,下同)的正硅酸乙酯作为烧结添加剂,前驱粉体经1700℃真空热压烧结5h后得到具有一定透明度的nd:yag多晶陶瓷,晶粒大多在3～4μm之间,晶界间还分布着少量的气孔。

以白云鄂博二次选后尾矿和粉煤灰为主要原料,采用熔融法制备微晶玻璃材料。通过dta、xrd、sem测试手段研究了热处理温度对微晶玻璃的显微结构及耐腐蚀性能的影响。研究表明:显微结构是影响微晶玻璃耐酸碱性能的主要因素。在860℃进行热处理时,普通辉石相细小晶粒均匀分布于基体玻璃中,耐酸碱性能最优,其中耐酸性99.8%,耐碱性99.7%,随着热处理温度的升高,微晶玻璃材料的耐酸碱性能均有一定提高,并且耐酸性高于耐碱性;均高于铸石制品,是良好的工业耐腐蚀材料。

采用传统熔体冷却法制备了45sio2-25al2o3-15caf2-5na2o-10naf-1nd2o3体系玻璃,并通过优化热处理工艺获得了透明氟氧化物微晶玻璃。采用析晶动力学分析了45sio2-25al2o3-15caf2-5na2o-10naf-1nd2o3体系玻璃的析晶机制,并通过dsc、xrd和sem等方法研究了热处理制度与玻璃析晶行为和显微结构的关系。研究表明,该体系玻璃的析晶过程主要受扩散控制,其主晶相为caf2,析晶活化能为325.51kj/mol,晶粒尺寸随晶化温度升高逐渐长大,晶粒数量随保温时间延长逐渐增多。通过优化热处理制度,获得了晶粒尺寸约为40nm,晶相含量约为30%的透明微晶玻璃。