气侧强化换热技术的间壁式气体散料换热器

换热器及换热原理

逆流对数平 均温差公式 并流对数 平均温差 公式 逆流对数平 均温差计算 t1t2t1t2δt 逆流对数 平均温差 计算 t1 计算结果10060303545.2670240 热量公式 蒸汽热量 公式 热量计算 cp(kcal/ kg.°c)m(kg)δt(°c)q(kcal)热量计算 r(kcal/k g) 计算结果0.459180045.2670237399.61计算结果505 换热面积公式 换热面积 公式 面积计算q(kcal)k(kcal/m 2. h.°c) δt(°c)a(m 2)面积计算q(kcal) 计算结果37399.6180045.267021.03275计算结果505000 冷却水量冷却水量 水量计算q(kcal)cp(kcal/kg.°cδt(°c)m(kg)水量计算q(kcal) 计

换热器扰流强化换热装置的结构设计和强度分析——设计了一种螺旋扭带式扰流强化换热装置,并对该装置的关键部件—十字固定支架和螺旋扭带进行了受力分析,获得了两部件内的应力和位移分布,证实两部件具有足够的强度,能保证装置稳定可靠地长期运行。实际应用表明,...

为了利用螺旋流动强化传热的特性并简化换热器结构,结合螺旋折流板换热器的结构和流体流动特点,开发了一种螺旋肋片自支撑换热器。为了掌握螺旋肋片自支撑换热器的传热和压降综合性能,建立了换热器的试验模型和试验装置。在相同的试验条件下与折流杆换热器进行对比试验,结果表明:当雷诺数re=6000时螺旋肋片换热器的总传热系数比折流杆换热器提高13.3%,并随着雷诺数增大强化传热效果更加显著;而同时压力梯度却降低了87.5%,并随雷诺数增大二者的压力梯度差值变大。在试验雷诺数2000~6500的范围内,螺旋肋片换热器的综合性能k/p值是折流杆换热器的1.4~2倍。可见,螺旋肋片换热器具有较高的传热系数和较低的压降,因而具有良好的发展及应用前景。

换热器检修技术

介绍了自冷式和风冷式变压器用散热器空气侧的传热计算,并给出了计算结果。

在分析多股流换热器特点的基础上，考虑流体在通道出口非等温混合产生的煨耗散，将板翅式多股流换热器的煅耗散分为通道换热煅耗散和混合煨耗散两部分，定义了多股流换热器的煅耗散热阻。通过对不同通道排列下的多股流板翅式换热器的计算，发现多股流换热器换热量与其煨耗散热阻一一对应，煅耗散热阻越小，换热量越大。在对多股流板翅式换热器的通道进行排列时，应采用冷热通道间隔布置的形式，并使冷热通道的换热负荷相近。

对一种利用金属丝网波纹填料强化管壳式换热器壳侧传热的方案进行了仿真研究。利用fluent软件通过求解多孔介质能量方程研究了金属丝网波纹填料对壳侧传热的强化效果,分析了不同空隙率的波纹填料以及不同入口速度对换热器壳侧传热性能的影响。结果表明:利用金属丝网波纹填料能够明显强化换热器壳侧传热,填料的空隙率越小、流体进入换热器壳侧的速度越小,传热效果越好。由于金属丝网波纹填料具有阻力小、压降低的优点,该强化换热器壳侧传热方案对于低入口速度工况下的换热具有独特优势。

管壳式换热器壳程强化传热技术研究 欧阳惕　(广东申菱空调设备有限公司,广东　顺德　528313)　 黄德斌　(华南理工大学化工与能源学院,广东　广州　510640) 摘　要:介绍了管壳式换热器壳程强化传热方面所展开的研究工作及取得的成果,指出了强化传热技术 的研究方向。 关键词:管壳式换热器;壳程;强化传热 中图分类号:tk124　　　　　文献标识码:b　　　　　　 引　言 管壳式换热器在化工、石油、动力、冶金、制冷、原子能、 造船、食品等工业部门中有着广泛的应用。近40年来,国内 外对管内强化传热进行了大量的研究,取得了丰硕的成果, 目前已有的强化传热管技术不下百余种。相比之下,壳程强 化传热方面的研究远远没有管程研究的广泛和深入。直到 20世纪70年代,壳程强化传热技术才开始受到重视

如何选择散热器翅片管换热器

管壳式换热器壳程传热强化研究 赵晓曦　邓先和　陈　颖　王杨君 (华南理工大学传热强化与过程节能教育部重点实验室,广州510640) 摘要:壳程的传热强化是管壳式换热器传热强化的一个重要方面。回顾了管壳式换热器壳程传热强化研究的发展。从流 场和温度场协同配合作用的角度出发,研讨高效强化传热管的发展途径。指出壳程结构的优化必然同强化管束的优化组合相 联系,且运用计算流体力学技术对壳侧流场和温度场进行数值模拟对研究管壳式换热器壳程的传热强化具有重要的指导意义。 关键词:管壳式换热器;强化管;壳程结构;计算流体力学 中图分类号:tk124;tq02113;tq05115　文献标识码:a heattransferenhancementinshellsideofshell2and2tubeheatexchanger zhaoxiao2xi,d

化工原理化工设备 课程设计任务书 设计题目：2.4万吨煤油换热器设计 学生姓名： 专业班级： 学号： 指导教师： 宜宾学院 化学与化工学院 2012年12月13日 2/20 列管式换热器设计任务书 一、设计目的 培养学生综合运用本门课程及有关选修课程基础理论和基本知识去完成换热单元操作 设备设计任务的实践能力 二、设计目标 设计的设备必须在技术上是可行的，经济上是合理的，操作上是安全的，环境上是友好 的 三、设计题目 列管式换热器设计 四、设计任务及操作条件 1.设计任务 设备型式：列管式 处理任务：如下表所示： 处理量 （万吨/年） 物料 2．42．62．83 ． 0 3．23．43.63 ． 8 4．04．24．44．64．8 原油1＃2＃12＃13＃ 煤油 14 ＃

中国换热器网策划专题 换热器压力容器板式换热器列管换热器反应釜冷凝器管壳式换热器热管换热 器换热机组其它 换热器介绍：换热器是实现化工生产过程中热量交换和传递不可缺少的设备。在热量交换 中常有一些腐蚀性、氧化性很强的物料，因此，要求制造换热器的材料具有抗强腐蚀性能。 它可以用石墨、陶瓷、玻璃等非金属材料以及不锈钢、钛、钽、锆等金属材料制成。但是用 石墨、陶瓷、玻璃等材料制成的有易碎、体积大、导热差等缺点，用钛、钽、锆等稀有金属 制成的换热器价格过于昂贵，不锈钢则难耐 许多腐蚀性介质，并产生晶间腐蚀。... 点击进入中国换热器网首页 中国换热器网 精品推荐 低温热管换热器 板式换热器 板式换热器 增压换热机组 卧式可拆式螺旋板式换热器 板式换热器 板式换热器 mbr1.2板式换热器 板式换热器 山东最大板式换热器 不锈钢及钛板式换热器 sus316l换热器 更多

广州力和海得换热设备有限公司 1 b100l板片换热面积计算 本计算书按照标准：gb16409-1996《板式换热器》规定内容进行计算与核定，适用于 最大压力不超过2.5mpa的板式换热器板片换热面积计算。 参考标准： gb16409-1996《板式换热器》 gb3280-92《不锈钢冷轧钢板》 gb/t14845-93《板式换热器用钛板》 jb4720-94《压力容器无损检测》 板式换热器的设计、制造除应符合相关标准和国家有关的法规以外，制造还应符合图样 要求。 根据gb16409-1996但板片换热面积计算的定义，换热面积按公式（1）进行计算： 1aa⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯（1） 式中：a——单板片换热面积，㎡； ——展开系数，板片展开面积与投影面积之比，按（2）式计算： 't t⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯（2） 式中：'

a冷流进口温度32 b冷流出口温度38 c热流进口温度42 d热流出口温度35 e热流流量12 f热流密度1000 g热流比热4.2 h冷流比热4.2 i冷流密度998 j冷流流量14.03 kδt1=d-b3 lδt2=c-a10 mδt1/δt20.30 n对数温差δtm= (δt1-δt2)/ln(δt1/δt2) 5.81 o换热量q=e*f*g/(c-d)/360098.0 p传热系数5410 q换热面积3.43 r有效换热板数(10%余量)14 换热管长度800 换热管大小15 换热管数量91 板式换热器计算 逆流 ℃ ℃ ℃ ℃ m3/h kg/m3 kg/(kj*k) kg/(kj*k) kg/m3 m3/h ℃ ℃ δtm=（δt1+δt）/20.0160.04 kw0.051 w/(

一、设计参数： 换热量mpa2.28 热侧冷侧 介质液碱水 1进口压力mpa0.40.3 2进口温度℃8030 3出口温度℃4040 4进口焓值kj/kg398.47209.95 5出口焓值kj/kg293.52251.66 6进口比重m3/kg0.00103960.0010118 7出口比重m3/kg0.00102250.0010168 8平均比重m3/kg0.001031050.0010143 9质量流量kg/h30.001200.00 10体积流量m3/h0.031.22 二、换热系数k值：w/m2·℃ 三、对数温差△t： 四、换热面积：m2 五、板换型号： 11所需板片数量张 12流程数1x641x65 13板片材质 14垫片材质 板式换热器选型计算 129 1

换热器换热面积选型计算方法

为了提高换热效率,换热器的结构从多方面进行了强化传热设计。介绍了如今应用范围比较广泛的几个设计理念,并对其进行分析总结。

逆流对数平 均温差公式 并流对数 平均温差 公式 逆流对数平 均温差计算 t1t2t1t2δt 逆流对数 平均温差 计算 t1 计算结果8001601045374.3621800 热量公式 蒸汽热量 公式 热量计算 cp(kcal/ kg.°c)m(kg)δt(°c)q(kcal)热量计算 r(kcal/k g) 计算结果0.4591800374.3621309298计算结果505 换热面积公式 换热面积 公式 面积计算q(kcal)k(kcal/m 2. h.°c) δt(°c)a(m 2)面积计算q(kcal) 计算结果309298800374.36211.03275计算结果505000 冷却水量冷却水量 水量计算q(kcal)cp(kcal/kg.°cδt(°c)m(kg)水量计算q(kcal) 计算结

名称及单位代号数据 水进口温度℃t150输入 水出口温度℃t280输入 水平均温度℃t65输出 密度kg/m3ρ水1000输入 粘度pa*sμ水0.0005494输入 水的比热容j/(kg.℃)c水4180输入 导热系数w/(m*℃)λ水6478输入 蒸汽入口温度℃t1125输入 蒸汽出口温度℃t290输入 蒸汽平均温度℃t107.5输出 密度kg/m3ρ气0.13输入 粘度pa*sμ气0.0005494输入 水的比热容j/(kg.℃)c气4180输入 导热系数w/(m*℃)λ气647

在换热器性能评估平台优化设计的研究中,为了描述套管换热器在热流体动态输入温度下的换热行为,研究其温度分布变化规律,在综合考虑了流体沿流动方向的导热扩散特性、中间墙体的金属蓄热以及流体沿径向导热对出口温度瞬态响应的影响的基础上,提出了以墙体侧蓄热量为突破点的动态相变仿真交叉迭代简化模型,得到了在热流体动态输入温度下的换热器温度响应曲线以及换热系数的分布曲线,最后设计了换热器动态仿真平台,对仿真结果进行对比分析,结果表明墙体侧温度模型预测值和实验值数据吻合较好.最大相对误差在9%范围内,其仿真模型符合换热器的换热特性,说明上述简化模型对套管换热器相变换热的研究有较好的参考作用。

分析了管壳式换热器可能出现的换热管破裂工况,并介绍了提高低压侧设计压力和在低压侧设置安全阀两种保护措施。针对在换热器低压侧设置安全阀的保护措施,建立了换热管破裂瞬间的泄放模型,并结合hg/t20570.15—1995和api520.1—2000的相关规定,提出了一套分别计算气相和液相泄放量和泄放孔道面积的公式;并对气液混相的工况,引入了气相/液相当量泄放孔道面积和气相/液相当量泄放孔径的概念,有效地解决了工程设计中该工况下安全阀的泄放量计算及选型问题。结合工程实例,给出了一套在气液混相泄放条件下,换热器低压侧安全阀的有关计算及型号选择的解决方案。