冷凝器奥氏体不锈钢管板与紫铜换热管氩弧焊

通过焊接工艺评定试验及生产实践,确定了紫铜t2与不锈钢0cr18ni10ti相焊时,采用与不锈钢、紫铜无限固溶的镍基焊接材料进行手工钨极氩弧焊的方法,用制定的工艺规范参数进行施焊,有效地改善了焊缝金属的力学性能,避免了铜的渗透裂纹的出现,获得了满意的焊接接头质量。证明所确定的焊接材料及焊接工艺是合理、可靠的。

1焊接性分析杜瓦罐核心部分是一个圆柱形的罐子,罐底是紫铜板,圆柱体是1cr18ni9ti不锈钢钢管(图1).在保证罐体几何尺寸正确的同时,要求能承受10-10pa的超高真空度,具有较好的密封性.

本文介绍了利用摇臂钻床加工小型换热器管板孔的试验过程,验证了利用利用摇臂钻床加工小型换热器管板孔的可行性,详细阐述了实际产品的加工过程,为类似管板的加工提供了借鉴。

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介绍了铬镍奥氏体不锈钢管与紫铜管的物理特性,焊接性及其气焊工艺。

由于不锈钢与紫铜的物理特性差异较大,因此焊接时在焊缝及熔合区易产生裂纹。物理特性铬镍奥氏体不锈钢的物理特性铬镍奥氏体不锈钢管是以铬镍奥氏体不锈钢铸成的,无磁性,耐氧化性酸介质腐蚀性较强,而且具有高韧性和塑性,但强度较低。其熔点为1370～1400℃,共晶线膨胀系数略为18.7×10~(-6)k~(-1),导热率较小,略为21.35w/(m·k)。

针对不锈钢管板式换热器管板角焊缝的焊接质量问题,采用深熔透全位置脉冲gtaw多层焊技术,并采用小工艺参数、窄焊道快速焊,合理控制焊接顺序和焊接方向,实现焊接与贴胀并举等措施,调控了焊接热输入及焊缝高温停留时间,提高了接头耐腐蚀性能,很好解决管板角焊缝的焊接质量问题,延长了换热器的使用寿命。

水轮发电机模型试验台冷却装置,采用紫铜管与不锈钢(1cr18ni9ti)水箱焊接结构(见图),内通冷却水,要求用0.5mpa水压试验,不得渗漏。

分析了奥氏体不锈钢换热管与管板焊接的熔敷顺序,采用相同的母材材质和规格、相同的焊接参数,分别采用先自熔后填丝、先填丝后自熔以及单层焊(填丝)三种熔敷顺序进行了焊接试验。并通过对三种焊缝接头的角测量实验、宏微观试验、铁素体试验以及拉脱力试验等对比试验发现,如果采用先自熔后填丝的熔敷顺序,第一层电弧直接对坡口根部加热,有利用根部熔合和增加熔深,保证密封性能,第二层填丝方式可以保证接头的强度;而先填丝后自熔熔敷顺序的优点是第一层保证接头性能和密封性,第二层电弧可以优化第一层焊缝,同时修饰焊缝,焊缝成形美观。无论哪一种熔敷顺序,都可以满足管子-管板焊接的标准要求。

简述了采用逆变脉冲氩弧焊电源,不填加焊接材料,手工操作焊接方法,解决了凝汽器sa213-tp316l钢冷却水管与复合端板焊接问题。阐明了经高频脉冲氩弧焊焊接的焊口,有效地提高了焊接的质量,高频脉冲可以有效避免焊缝的高温氧化、晶界腐蚀、避免热裂纹的产生,较好地实现了sa213-tp316l钢冷却水管与复合端板的永久连接。通过工程实践总结出一套简洁易行的操作及防止缺陷产生的办法,以最小工程成本保证了凝汽器的焊接质量,对同类型火电机组凝汽器焊接具有一定的指导性。

奥氏体不锈钢的焊接要求非常严格,不仅焊缝内部不能出现任何微观或者宏观的超标缺陷,而且要能在实现各种使用性能以及力学性能的前提下,变形和收缩量要控制在一定范围内,所以有较大的焊接难度。本文就围绕奥氏体不锈钢管的焊接工艺展开讨论。

针对炼钢电炉导电管改造时紫铜(t2)和奥氏体不锈钢(1cr18ni9ti)法兰的异种材料难焊问题,克服了二者物理性能和晶格类型的迥异性、力学性能的悬殊性,正确选择填充材料,运用焊条电弧焊堆焊过渡层,采用小规范、分段退焊技术完成过渡层和填充层焊接,取得圆满焊接效果。

采用工厂化加工、自动化焊接进行高压管道的预制,是体现施工单位管道预制能力、提高高压管道施工效率和降低高压管道施工成本的一个重要举措。我公司在石家庄炼化260万吨/年柴油加氢工程施工中采用管道埋弧自动焊预制奥氏体不锈钢高压管道,在其施工质量、进度、成本等方面都取得了良好的效果。本文主要介绍不锈钢埋弧自动焊工艺及应用注意事项。

通过分析双相不锈钢2205焊接接头的相比例影响因素,采用含ni,n较高的焊接材料,严格控制焊接热输入及层间温度等工艺措施,从而有效控制铁素体和奥氏体两相组织在焊缝金属和热影响区中的比例,保证了焊接接头的耐蚀性能及高强度性能。

紫铜与不锈钢(碳钢)管板焊 —．实验的提出 该试验主要是针对透平膨胀机供油装置上的冷却器紫铜--不锈钢(碳钢)管 板接头在焊接中出现的问题而提出的。该类接头目前采用的是紫铜管与黄铜板材 料，这样是为了便于采用锡钎焊：同时为了提高耐压值使用了胀接工艺，另外为 了方便进行整体铺锡，还特意把黄铜板的管孔附近设计工艺槽。 由于钎焊与胀接是互相矛盾的丁艺，胀接需冷收缩而铺锡要热膨胀，往往先 胀接好的管口一经加热就出现松动现象，造成漏锡及接头强度降低，有些接头根 本达不到使用要求，最后只得采取管口封死等措施，才能保证使用。据了解，目 前低温机械公司生产的冷却器，基本上每台都有出现此类情况，造成冷却效率下 降。即使采用这样复杂的工艺，接头的强度也还是比较低，大约只能承受2.5mpa 左右，而油泵的最大供油压力为4.0mpa，这给装置的正常运行带来了隐患。 最后一点就

某厂炼铜用的冷却水装置,外套是用紫铜管与不锈钢管对接焊制成的。要求焊后长期使用焊口不脱落,通水进行压力试验时(水压为0.15mpa)不渗漏。过去采用银、铜钎料钎焊,但钎焊接头强度低,使用寿命短。我们采用手工钨极氩弧焊试焊效果良好,解决了该厂的实际问题。1.焊前准备冷却水装置外套的结构尺寸如图1所示,为确保构件焊后同心,焊缝背面无焊漏,设计了定位芯棒,它与焊件的装配情况见图2。芯棒由h62黄铜制造,用于承托焊缝并起散热作用。芯棒外壁应贴紧接管内壁,其端头钻有通孔,以便焊后从焊件中取出。

在双相钢管品种开发接连取得突破后，近期，太钢营销部不锈钢管业务部又新签超级奥氏体订单，分别应用于pta换热器和船舶行业，成功替代进口，、在高端品种开发道路上取得新的重要突破。超级奥氏体不锈钢越来越多地应用在强还原性酸介质和海水环境中，市场前景乐观，此前，国内市场大多采用进口或指定进口原料。该批订单标志着太钢不锈钢管产品成功进入高端领域。

针对应用广泛的奥氏体不锈钢中间带大孔的高颈法兰类零件传统锻造工艺的不足,提出了一种利用管坯直接镦挤法兰的新工艺;用deform-3d软件模拟了奥氏体不锈钢(0cr18ni9)法兰锻件的管坯镦挤成形过程。结果表明:该工艺是可行的,与传统工艺相比,该工艺工序少,材料利用率高,成形载荷小,提高了生产效率,降低了生产成本。对类似零件的成形具有一定的参考价值。

通过对冷凝器不锈钢管———碳钢管板胀接的试验分析,确定了冷凝器不锈钢管———碳钢管板胀接的合理胀接率范围。

云南澜沧江 小湾水电站机电设备安装工程 不锈钢管氩弧焊 焊接措施 批准： 审核： 编制：李冬亮 小湾电站机电安装项目部 二00七年五月十八日 1、概述 油管及低、中压气系统管路以及图纸中提出有特殊要求的管路焊接采用氩弧 焊打底后，用手工电弧焊接。 2、施焊环境应符合下列条件 2.1、焊接的环境温度应能保证焊件所需的足够温度和焊工技能不受影响。 2.2、焊接时的风速不应超过2m/s，当超过时应有防风措施。 2.3、焊接电弧1m范围内的相对湿度不得大于90%。 2.4、当焊接表面潮湿、覆盖有水滴、刮风期间，焊工及焊件无保护措施时， 不应进行焊接。 2.5、安装焊接时，搭设必要的平台和脚手架，并捆绑牢固。 3、焊接材料 母材材质为不锈钢9180nicr，氩弧焊焊丝为不锈钢焊丝tiniocr1020h，氩 弧焊所采用的氩气纯度不得低于

奥氏体不锈钢U形换热管局部固溶处理

免充氩不锈钢管氩弧焊 焊接不锈钢时，由于不锈钢和氧的亲和力很大，如果背面不采取充氩保护， 焊熔金属易在焊接过程中氧化，产生焊接缺陷。所以在进行不锈钢管道氩弧焊接， 为能保证焊缝背面焊接质量，通常采用管内充氩保护措施。充氩的方法有以下几 种： 1.1小口径管充氩方法 对于小直径管道，可采用整管充气的方法。这种充气方法比较简单，但 随着管线长度增加，氩气浪费较大。一般情况下，采用分段组焊，少量的中间接 头焊接用可溶纸把所焊管口两侧堵住(一般距焊口两侧200~300mm)，可溶纸在水 压试验试可自行溶化。 整管充氩的具体方法：将管子的一端用软木塞塞死（木塞中心应打上1 个直径3~5mm的孔，主要防止收弧时，因管内氩气压力过大，引起接头收弧困 难），由管子的另一端充入氩气。 1.2大直径管道充氩方法 对于直径大于89mm的管道，为节约氩气，可采用局部充氩的方法。具 体做法是在