横向支撑刚度对轴心受压钢管稳定影响

q235-a钢轴心受压构件的稳定系数φ 表1 λ0123456789 01.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976 100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949 200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921 300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889 400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855 500.8520.8490.8460.8430.83

q235-a钢轴心受压构件的稳定系数φ 表1 λ0123456789 01.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976 100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949 200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921 300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889 400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855 500.8520.8490.8460.8430.83

精心整理 q235-a钢轴心受压构件的稳定系数φ 表1 λ0123456789 01.00 0 0.99 7 0.99 5 0.99 2 0.98 9 0.98 7 0.98 4 0.98 1 0.97 9 0.97 6 100.97 4 0.97 1 0.96 8 0.96 6 0.96 3 0.96 0 0.95 8 0.95 5 0.95 2 0.94 9 200.94 7 0.94 4 0.94 1 0.93 8 0.93 6 0.93 3 0.93 0 0.92 7 0.92 4 0.92 1 300.91 8 0.91 5 0.91 2 0.90 9 0.90 6 0.90 3 0.89 9 0.89 6 0.89 3 0.88 9 400.88 6 0.8

. .' q235-a钢轴心受压构件的稳定系数φ 表1 λ0123456789 01.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976 100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949 200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921 300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889 400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855 500.8520.8490.8460.8

目的研究蜂窝构件稳定承载性能,为国家制定对蜂窝构件设计应用相关规范提供理论参考.方法以现有整体稳定计算理论为基础,结合蜂窝构件的受力机理和界面特性,对蜂窝构件轴心受压绕强轴整体稳定进行分析并采用基于试验的有限元分析方法进行数值分析加以验证.结果当有效截面积取毛截面时,三种开孔形式的蜂窝式轴压构件的临界力理论值与特征值屈曲分析得出的临界力的比较分析,误差均在5%以内,用换算长细比的方法来考虑蜂窝孔对构件剪切变形的影响是有效的.结论应用基于试验的方法建立有限元模型对蜂窝式构件轴心受压整体稳定的计算分析取得了良好的效果.

现行钢管混凝土设计规范所提供的稳定性设计计算公式,在一个方程中有截面面积和稳定系数这两个未知数。在设计过程中,传统的方法是采用迭代法求解该方程以获得截面面积设计值。通过引入材料力学中一个表示截面面积的公式,与规范中的稳定性设计计算公式组成一组方程组,通过求解方程组得到构件合理长细比和一个无量纲参数п的函数关系,这个无量纲参数п取决于截面特征参数β和一般设计已知量(包括材料强度、含钢率、轴压力设计值等)。给出了圆形截面的截面特征表达式。在设计截面时,首先通过设计已知量和截面特征参数直接得到构件的合理长细比λ,然后通过该长细比计算截面的主要尺寸。最后通过一个算例说明,该直接设计法计算结果可靠,较传统迭代法更简便,是稳定性设计的一种实用算法。

λ01234567 010.9970.9950.9920.9890.9870.9840.981 100.9740.9710.9680.9660.9630.960.9580.955 200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.930.927 300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.896 400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.861 500.8520.8490.8460.8430.8390.8360.8320.829 600.8180.8140.810.8060.8020.7970.7930.789 63.290.8040.8000.7950.7910.7

本文以500kvfrp抢修杆塔真型试验为依托,对几种不同规格及不同长细比的frp圆管型截面构件进行轴心受压试验。轴心受压构件的稳定承载力是影响frp构件承载力的关键,通过对玻璃钢受压构件稳定性的试验研究,得到了构件的极限稳定承载力,研究了构件的变形特征、破坏形态及稳定系数;并将试验所得的稳定系数与国内外稳定系数的计算结果对比,得出了适于frp管材轴心压杆设计的稳定系数公式。

本文在对12根柱试件在弹性阶段的轴压复合刚度的试验研究的基础上,参考大量文献、规程,分别计算核心钢管混凝土和外围钢筋混凝土复合刚度,进行叠加得到钢管高强混凝土核心柱复合刚度,所得结果与试验结果较为一致.

楼板面外刚度对建筑结构横向刚度的影响——楼板系统是高层建筑结构中的—个重要组成部分．在结构计算时．通常忽略楼板在平面外的弯曲刚度．这种摸型有时并不能满足工程结构计算的需要．本文用可灵活考虑面内和面外刚度的楼板有限元模型，分析了在不同假定下楼板...

楼板系统是高层建筑结构中的一个重要组成部分，在结构计算时，通常忽略楼板在平面外的弯曲刚度，这种模型有时并不能满足工程结构计算的需要本文用可灵活考虑面内和面外刚度的楼板有限元模型，分析了不同假定了楼板的刚度对整个结构刚度的贡献，供广大工程设计人员参考。

利用验证的有限元模型分析了轴向约束刚度比、轴力荷载比和钢柱长细比对火灾下轴心受压h形截面约束钢柱屈曲温度和破坏温度的影响,给出了其屈曲温度和破坏温度的计算方法。轴向约束刚度比对约束钢柱屈曲温度和破坏温度的影响可用指数函数表示,轴力荷载比和钢柱长细比对约束钢柱屈曲温度和破坏温度的影响可用多项式表示。采用有限元方法对计算公式进行了验证,设计公式计算结果与有限元分析结果吻合较好,且设计公式给出偏于安全的结果。

不锈钢的非线性材料特性使其构件承载性能不同于普通钢结构构件,需要开展专门的研究。通过焊接加工8个不锈钢箱形截面柱,包括奥氏体型s30408和双相型s22253两种牌号,在试件两端铰接的约束条件下开展轴心承压加载试验。试验中对板材力学性能、试件的局部与整体几何初始缺陷、纵向焊接残余应力分布和加载初偏心进行了测量。加载试验得出了板件的局部屈曲承载力与构件的相关稳定承载力,展示了从组成板件局部屈曲到构件整体弯曲屈曲的渐变失效形态。将试验结果与欧洲不锈钢规范en1993-1-4、直接强度法和中国冷弯薄壁型钢结构技术规范gb50018的计算公式进行比较表明,由于欧洲规范和直接强度法没有考虑不同牌号不锈钢材料力学性能的差异,对双相型s22253构件的承载力计算偏于保守,而奥氏体型s30408构件的计算承载力偏于不安全;而中国规范gb50018没有考虑焊接残余应力、几何缺陷和材料非线性的不利影响,高估了构件的相关稳定承载力。所得到的试验结果将为后续的数值分析与理论研究提供数据支撑。

l0/bl0/dd0/iφ <8<7<281.0 108.535.98 1210.542.95 141248.92 161455.87 1815.565.81 201769.75 221979.70 242183.65 2622.590.60 282497.56 3026104.52 3228111.48 3429.5118.44 3631125.40 3833132.36 4034.5139.32 4236.5146.29 4438153.26 4640160.23 4841.5167.21 5043174.19 对应值计算值对应值 插值计算 小数中间值大数 0.980.9766650.97 1010.66712

该文针对高强度等边角钢的局部稳定受力性能,对q420热轧等边角钢短柱进行了轴心受压试验。根据试验结果,该文对角钢肢的弹性嵌固系数的取值进行了研究,并与我国、美国和欧洲钢结构设计规范的相应设计方法和计算公式进行了对比分析。结果表明:我国钢结构设计规范对于角钢肢的弹性嵌固系数的取值是合理的;美国和欧洲钢结构设计规范的计算结果较为接近,且均低于试验结果,其设计方法安全合理。

冷弯不等边角钢在输电铁塔等一些特殊构件中有较好的应用前景。然而,现行《钢结构设计规范》(gb50017—2002)、《冷弯薄壁型钢技术规范(》gb50018—2002)及《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》(dl/t5154—2002)没有明确给出冷弯不等边角钢的设计计算方法,影响了冷弯不等边角钢的推广应用。文章结合型钢稳定理论和有限元数值模拟分析,研究了冷弯不等边角钢在轴心受压条件下的稳定性和弯扭屈曲承载力,给出了冷弯不等边角钢轴心受压杆的稳定系数公式,可供设计参考。

对美国土木工程师协会asce《输电铁塔设计导则》(简称《美国导则》)与中国的《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》(dl/t5154—2002)中热轧角钢宽厚比限值进行了探讨,并且比较了角钢局部屈曲失稳问题的不同方法得到的强度折减系数。通过六组不同长细比的等边角钢轴心受压试验,结果表明现行杆塔结构设计中采用dl/t5154—2002标准计算方法得到的等边角钢强度折减系数是偏保守的。在借助有限元分析结果并结合我国的《钢结构设计规定》(gb50017—2003)和《美国导则》的基础上,对《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》中等边角钢的强度折减系数提出了修正建议。

稳定问题是输电铁塔中一个极其重要的问题,以输电铁塔轴心受压构件的稳定系数为研究对象,对美国铁塔设计导则asce10-97、英国铁塔设计规范bs8100-3及欧洲45kv以上架空输电线路设计规范en50431-1中关于轴心受压构件的稳定系数规定进行了介绍,并与中国架空输电线路杆塔结构设计技术规定的稳定系数dl/t5154进行对比分析。结果表明:asce10-97关于轴心受压构件稳定系数没有考虑截面分类的影响,而dl/t5154、bs8100-3、en50431-1考虑了截面分类对稳定系数曲线的影响;对于输电铁塔热轧角钢主材的稳定系数,asce10-97的大于dl/t5154、bs8100-3及en50431-1的稳定系数,与dl/t5154的相当;对于冷弯钢管主材的稳定系数,asce10-97大于dl/t5154,bs8100-34和dl/t515相当,en50431-1最低。

在开口冷弯薄壁型钢构件沿开口方向上布置一定数量的缀板,能有效阻止开口截面的翘曲变形,可以有效地提高构件承载力。合适的缀板数量与构件长细比有着密切的关系,通过理论推导及对不同长细比构件的数值计算发现,当构件长细比λ小于60,而缀板数量达到3块时,构件承载能力提高幅度趋于稳定;当λ大于60时,缀板数量则需要达到5～6块。同时,为了方便工程设计使用,提出利用熟知的弯曲失稳计算公式的形式,来计算弯扭失稳构件的计算方法,并列表显示出两者之间的数值关系。

针对网格结构的发展方兴未艾、极具活力,而铝合金圆管型截面构件在网格结构中的应用又日渐广泛的特点,通过对目前研究较少的细长(长细比λ=69.4～194.3)铝合金圆管型截面轴心受压构件稳定性的试验研究,得到构件的极限稳定承载力,应用最小二乘法原理拟合出构件的λ-φ曲线及相应的计算公式.经与几种常见公式的计算结果对比,该公式的计算结果与试验结果吻合较其它公式的计算结果好,离散性小,所以构件的λ-φ曲线及相应的计算公式可以用于铝合金圆管型截面轴心受压构件的设计中.

钢管混凝土轴心受压柱徐变试验研究——就加膨胀荆能够提高钢管混凝土的徐变性能进行分析，并根据理论公式和实测徐变系数进行了徐变系数公式拟合，对比研究了膨胀混凝土和普通混凝土在钢管约束状态下的徐变性能，实验结果表明：加膨胀剂钢管混凝土使受荷初期钢管...

高层建筑物重心和刚度中心的竖向位置对其横向晃动稳定性的影响