厚壁冷弯方矩管和热轧H型钢轴压极限承载力对比

冷弯方矩管规格 方管规格（mm） 16×16×0.4～1.5380×380×8.0～14.010×20×0.6～1.5250×150×6～12.0 18×18×0.4～1.5400×400×8.0～14.014×21×0.6～1.5250×100×6～12.0 20×20×0.4～1.5420×420×10.0～14.015×30×1.5～1.5250×200×6～12.0 25×25×0.6～2.0450×450×10.0～14.015×38×0.6～1.5300×150×6～12.0 30×30×0.6～4.0480×480×10.0～14.020×30×0.6～2.0300×200×6～12.0 34×34×1.0～2.0500×500×10.0～14.020×40×0.8～2.0300×250×6～12.0 35×35×1.0～

通过对冷弯薄壁c型钢轴心压杆的有限元分析,得出了初弯曲、冷弯残余应力对其稳定性的分别影响和综合影响,结果表明:对c形截面,初弯曲的影响要比残余应力的影响更加明显;综合影响的效果非两者的简单叠加。通过有限元分析结果与中美规范设计值相比较,得出有限元分析结果与美国规范接近,证明了模型的有效性;通过比较发现,中国规范所采用的曲线偏保守。分析的结论成果为研究初始缺陷其它截面的冷弯薄壁型钢稳定性影响,绘制不同曲线,编制新的规范提供了参考。

为研究冷弯薄壁型钢门式刚架极限承载力,提出梁-弹簧单元模拟冷弯薄壁型钢门式刚架节点工作性能和考虑构件初始几何缺陷影响的有限元模拟分析法,研究冷弯薄壁型钢门式刚架在竖向荷载作用下的变形性能及破坏特征。对已有冷弯薄壁型钢门式刚架试验模型进行模拟分析的结果显示,有限元计算结果与试验结果吻合较好。通过改变构件的腹板厚度和翼缘宽度、节点板厚度、刚架梁坡度、柱脚刚度等因素计算刚架极限承载力,计算结果表明,增大前述各个参数值均可以提高冷弯薄壁型钢门式刚架的极限承载力。

把平面变形的特莱斯加屈服条件应用于辊式弯曲方矩管的成型研究,通过解析弯曲部位的应力分布规律,说明应力中性层内移位置,可为确定带钢的展开宽度和弯曲变形程度提供工艺依据。

依照钢结构设计规范(gb50017-2003)和冷弯薄壁型钢结构技术规范(gb50018-2002),对冷弯型钢和热轧型钢轴压柱性能进行了对比分析。分析结果表明:冷弯型钢与热轧型钢性能有很大差别,设计规范不能合一。冷弯型钢壁薄、截面允许局部屈曲且形式多样,有其自身特殊的计算方法。

采用统一强度理论,对方钢管混凝土短柱的核心混凝土有效约束区和非有效约束区进行受力分析,通过方钢管的宽厚比对方钢管与核心混凝土间的约束效应进行控制,提出了方钢管混凝土短柱轴压极限承载力的计算公式,并对其影响因素进行了分析。然后将其推广到不同截面形式的钢管混凝土短柱轴压极限承载力的计算中,将计算值与试验值进行对比,验证了公式的合理性。该研究为钢管混凝土短柱承载力的研究提供了一定的理论依据。

把辊轧成型的c形冷弯薄壁型钢构件切割成若干短柱,将在短柱中产生不同程度的歪曲变形,从而引起附加的初始几何缺陷。在考虑材料非线性、几何非线性及由切割产生的初始几何缺陷的基础上,采用有限元方法分析了2种c型截面切割短柱的极限承载能力及破坏模态,并与轴压试验结果进行了比较。结果表明,切割短柱在轴压力作用下的破坏模态为两翼缘内收的歪曲破坏,由切割引起的初始几何缺陷使短柱轴压极限承载力降低了7%~11%。

为了研究冷弯薄壁型钢拼合截面柱的轴压承载力,对各国有关冷弯薄壁型钢拼合截面柱的轴压试验进行了ansys有限元模拟分析,有限元计算结果与试验结果吻合良好,从而验证了有限元方法的正确性。采用有限元方法分析了构件截面形式、截面尺寸以及长细比对冷弯薄壁型钢拼合截面柱拼合效应的影响,提出了冷弯薄壁型钢拼合截面柱轴压承载力的简化计算方法。分析结果表明:随着长细比的增大,拼合截面柱的拼合效应随之增大。对于主要通过螺钉将腹板进行拼合的构件,当翼缘宽厚比一定时,随着截面宽高比的增大,腹板拼合的整体性增强,从而使拼合效应增大,而截面面积的改变对拼合效应的影响则不是很明显。

残余应力对h型钢柱构件极限承载力的影响 摘要：近年来，随着国产热轧h型钢投入生产后，使得h型钢广泛使用。然而， 由于热轧h型钢的残余应力存在使得钢结构构件中某些部位提前进入塑性状态，使构件 极限承载力降低，而目前在钢结构构件极限承载力计算中，尚未找到一种很好的方法， 来直接考虑残余应力的影响。随着计算机普及应用和数值分析方法的不断发展，可以通 过计算机建立与实际吻合的构件模型，较准确、快捷地计算出残余应力影响下的构件极 限承载力。因此，本文以h型钢为研究对象，运用大型有限元软件ansys建立残余应 力模型，将残余应力作为初应力加入到有限元模型中，着重考虑残余应力对h型钢构件 极限承载力的影响，并与gb50017—2003钢结构规范对于实腹式轴心受压构件的极限 承载能力设计值和切线模量理论值对比，分析我国对于钢结构规范对于实腹式轴心受压 构件的极限承载能力设

武汉理工大学 硕士学位论文 冷弯方管柱-h型钢梁节点连接承载力研究 姓名：吴院生 申请学位级别：硕士 专业：结构工程 指导教师：谢伟平;蔡玉春 20051101 冷弯方管柱-h型钢梁节点连接承载力研究 作者：吴院生 学位授予单位：武汉理工大学 被引用次数：4次 参考文献(40条) 1.karamanlidisd.hgesch-karamanlidsgeometricallyandmateriallynonlinearfiniteelementanalysis ofthin-walledframe:numericalstudies1986(04) 2.舒赣平.孟宪德.王培轻钢住宅结构体系及其应用[期刊论文]-工业建筑2001(8) 3.管

残余应力对h型钢柱构件极限承载力的影响 摘要：近年来，随着国产热轧h型钢投入生产后，使得h型钢广泛使用。然而， 由于热轧h型钢的残余应力存在使得钢结构构件中某些部位提前进入塑性状态，使构件 极限承载力降低，而目前在钢结构构件极限承载力计算中，尚未找到一种很好的方法， 来直接考虑残余应力的影响。随着计算机普及应用和数值分析方法的不断发展，可以通 过计算机建立与实际吻合的构件模型，较准确、快捷地计算出残余应力影响下的构件极 限承载力。因此，本文以h型钢为研究对象，运用大型有限元软件ansys建立残余应 力模型，将残余应力作为初应力加入到有限元模型中，着重考虑残余应力对h型钢构件 极限承载力的影响，并与gb50017—2003钢结构规范对于实腹式轴心受压构件的极限 承载能力设计值和切线模量理论值对比，分析我国对于钢结构规范对于实腹式轴心受压 构件的极限承载能力设

以有限元分析软件ansys为工作平台,基于非线性板壳有限元分析理论,采用大挠度弹塑性分析方法,考虑初始缺陷的影响,计算有不同热轧残余应力峰值下的h型钢柱的极限承载力,得到主要影响钢柱极限承载力的因素,为热轧残余应力的统计提供一些参考意见。

塔吊基础计算书 一、计算参数如下： 非工作状态工作状态 基础所受的水平力h：66.2kn22.5kn 基础所受的竖向力p：434kn513kn 基础所受的倾覆力矩m：1683kn.m1211kn.m 基础所受的扭矩mk：067kn.m 取塔吊基础的最大荷载进行计算,即 f=513knm=1683kn.m 二、钻孔灌注桩单桩承受荷载： 根据公式: （注：n为桩根数,a为塔身宽） 带入数据得 单桩最大压力:qik压＝872.04kn 单桩最大拔力：qik拔＝-615.54kn 三、钻孔灌注桩承载力计算 1、土层分布情况： 层号 土层名称 土层厚度（m） 侧阻qsia（kpa） 端阻qpa（kpa） 抗拔系数λi 4 粉质粘土 0.95 22 / 0.75 5 粉质粘土 4.6 13 / 0.7

塔吊基础计算书 一、计算参数如下： 非工作状态工作状态 基础所受的水平力h：66.2kn22.5kn 基础所受的竖向力p：434kn513kn 基础所受的倾覆力矩m：1683kn.m1211kn.m 基础所受的扭矩mk：067kn.m 取塔吊基础的最大荷载进行计算,即 f=513knm=1683kn.m 二、钻孔灌注桩单桩承受荷载： 根据公式: （注：n为桩根数,a为塔身宽） 带入数据得 单桩最大压力:qik压＝872.04kn 单桩最大拔力：qik拔＝-615.54kn 三、钻孔灌注桩承载力计算 1、土层分布情况： 层号 土层名称 土层厚度（m） 侧阻qsia（kpa） 端阻qpa（kpa） 抗拔系数λi 4 粉质粘土 0.95 22 / 0.75 5 粉质粘土 4.6 13 / 0.7

圆钢管混凝土是圆钢管内填充混凝土后形成的一种组合截面构件,在工程结构中已经得到了广泛的应用。本文借助有限元分析软件ansys,考虑两种材料本构关系的非线性建立了组合截面短柱在轴压作用下的非线性有限元模型。并通过数值算例采用剥离分析的方法,得到了轴压作用下处于复杂应力场的极限承载力,以及钢材和核心混凝土轴力分配与纵向应变的关系曲线,与试验结果对比相吻合。

针对钢管混凝土短柱轴压状态,考虑屈服时钢管竖向应力对承载力的贡献,采用厚壁圆筒理论和双剪统一强度理论,对钢管进行极限承载力分析;对混凝土采用drucker-prager屈服理论进行钢管约束下的承载力的计算分析,两者叠加得到钢管混凝土的极限承载力计算公式,并与现有试验数据进行对比,结果吻合良好,为圆钢管混凝土轴压短柱极限承载力的计算提供了一种新的方法.

以电力构架中常用的圆钢管杆件为研究对象,采用有限元计算和试验数据建立的回归模型方法,研究一般受损条件下杆件轴压极限承载力的变化情况。分析了凹陷深度、初弯曲、长细比和截面径厚比等参数对杆件极限承载力的影响,讨论了上述参数对荷载-轴向缩短关系的单独影响和综合影响。了解了多杆件极限承载力的特点,引入了受损杆件的折算刚度系数。所得结论为变电构架的可靠性分析和维修加固提供了依据。

本文将详细介绍冷弯型方矩管在建设工程领域的应用。从定义、特点、材料选择、加工工艺以及优势等方面进行说明，帮助读者更好地了解和应用冷弯型方矩管。

基于双剪统一强度理论,充分考虑了中间主应力,即钢管和核心混凝土之间的相互作用力(紧箍力)的影响,推导出了钢管混凝土轴心受压短柱的承载力公式。该公式不仅考虑了紧箍力对混凝土的约束作用,而且考虑了紧箍力对钢管的环向张拉作用,并对其侧压系数和材料强度参数的取值做了分析探讨,最后将计算结果与文献资料的试验数据进行了对比。结果表明:双剪统一强度理论对钢管混凝土构件的研究有很好的适用性;考虑紧箍力对钢管承载力的影响是非常有必要的;该研究为钢管混凝土结构的优化设计提供了可靠的理论依据。

对冷弯型门式刚架结构在竖向荷载作用下的变形、极限承载力和破坏特征进行了分析,并验证了该方法的正确性和可靠性,考察了改变节点板尺寸参数对冷弯型门式刚架竖向承载力和刚度的影响,结果表明合理增大节点板尺寸可以有效提高刚架的竖向承载力和刚度。

对三种曲线预测模型进行介绍,建立求解模型。依据天津地区phc管桩静载荷试验数据,利用grg优化程序求解模型参数,计算phc管桩竖向极限承载力预测值。通过对三种曲线模型的预测精度进行对比分析,证明usher曲线模型预测结果更为安全、可靠。

利用ansys有限元程序,研究了材料非线性条件下两端固接时负公差和初弯曲对冷弯薄壁型钢组合方管柱极限承载力的影响。分析结果表明:冷弯薄壁型钢组合方管柱中,初始缺陷对其极限承载力的影响不能忽略;当仅存在负公差时,冷弯薄壁型钢组合方管柱的极限承载力降低7%~13%;当仅存在初弯曲时,冷弯薄壁型钢组合方管柱的极限承载力降低可达6%,且初弯曲对短柱的极限承载力要比对长柱的影响小。当同时存在初弯曲和负公差时,柱的极限承载力降低不是两种影响的简单相加。