钢筋断后伸长率

为了解决国内外冷轧薄钢板拉伸试验标准不统一,断后伸长率(a)受试样标距影响,没有直接可比性及换算的局限性,同时也为了满足车身设计人员提出的同一冲压级别的汽车板应采用同一种标准的伸长率表征力学性能的要求,采用大量试验验证了最大力总伸长率(agt)与试样标距无关。并根据拉伸试验机已能自动测出agt的现状,提出应将其列入汽车板标准力学性能表中。

分析φ32hrb335钢筋在常规力学检验中出现伸长率低的原因。结果表明φ32hrb335钢筋伸长率过低是钢材中组织疏松引起的。

钢筋在最大力下总伸长率的测量方法

钢筋试验原始记录（二） 第页共页 检测设备□电子天平□万能试验机 试验 编号 检测 日期 公称 直径 理论重量 (kg/m) 重量偏差伸长率 试验审核 试件编号及长度实际总重 量(g) 试样总长 度(mm) 重量偏差 (%) 原始标距 （mm） 断后标距 （mm） 断后伸长 率a(%) 试验前标 距l0（mm） 断裂后距 离l（mm） 最大力总伸 长率agt(%)第1支第2支第3支第4支第5支 备注

如何理解抗震带e钢筋“最大力下总伸长率” 根据新颁布的国家标准《混凝土结构设计规范》gb50010、《建筑抗震设计 规范》gb50011的规定，《混凝土结构工程施工质量验收规范》gb50204-2002 （2011版）第5.2.2条提出了针对部分框架、斜撑构件（含梯段）中纵向受力钢 筋强度、伸长率的规定，其目的是保证重要结构构件的抗震性能。该条规定要求 “钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25、钢筋的屈服强 度实测值与屈服强度标准值的比值不应大于1.30、钢筋“最大力下总伸长率”不 应小于9%”。 对于抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值工程中习惯称为“强屈比”， 屈服强度实测值与屈服强度标准值的比值工程中习惯称为“超屈比”，这两项指 标与原来的《混凝土结构工程施工质量验收规范》gb50204-2002中的规定一样， 并没有变化，对此大家

Q235B厚钢板断后伸长率不合格的原因分析

采用单向拉伸试验研究了不同拉伸速度、不同试样规格对不锈钢冷轧薄板断后伸长率测量值的影响。结果表明:不锈钢的断后伸长率测量值随拉伸速度的提高而下降、随试样横截面的增大而提高。说明拉伸试验条件对不锈钢薄板的断后伸长率测量值影响较大,只有在拉伸试验条件一致的情况下,断后伸长率测量值才能作为选材的依据之一。

如何理解抗震带e钢筋“最大力下总伸长率” 钢筋的伸长率是指钢筋在拉力下长度增加的比率，目前我国混凝土结构用 钢筋的伸长率测定分为断后伸长率和均匀伸长率两种。断后伸长率是传统的伸 长率测定值，是将钢筋试件拉断后，量测颈缩断口区域的相对伸长而得，测定 方法简单，但其反映的仅是局部区域（颈缩区域）的残余伸长，难以代表钢筋 真正的变形能力。均匀伸长率反映拉断时钢筋的平均变形，是钢筋的真实延性 伸长率指标，能够真正代表钢筋的变形能力。均匀伸长率就是钢筋在最大力下 的总伸长率，是将试样拉到最大力时标距伸长数与原始标距的百分比。钢筋“断 后伸长率”与“最大力下总伸长率”的比值也有较大差别。根据《混凝土结构 工程施工质量验收规范》gb50204-2002（2011版）第5.3条，表5.3.2a中ⅱ~ ⅳ级钢筋的“断后伸长率”最小限制值为13%~16%，而“最大力下总伸长率”就 是“平均伸长

通过对不同宽度及标距尺寸的2mm厚1cr18ni9ti奥氏体不锈钢薄板进行拉伸试验,证明了oliver公式比bollu公式更适合该不锈钢薄板断后伸长率的描述,通过数据拟合得到了该不锈钢薄板的oliver表达式为a=0.84((2~(1/s))0/l00).18,并通过断后伸长率的换算验证了该表达式的合理性。

采用金相检验和化学成分分析等方法对热轧q235b厚钢板出现的断后伸长率偏低的情况进行了分析。结果表明,q235b厚钢板断后伸长率偏低的原因是由于带状组织和夹杂物引起的,因此必须严格控制带状组织和夹杂物。

金属拉伸试验断后伸长率A的测定方法探讨

城西港区三期路网“四横三纵”道路工程五标段盯水路（含永新大 道南段） 永新路桥 张 拉 施 工 组 织 设 计 方 案 城西港区三期路网“四横三纵”道路项目 经理部 pp= p——预应力筋张拉端的张拉力（n）。 x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）。 θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线夹角之和（rad）。 数值等于弧线段的长度除以半径，以弧度为单位 k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。 μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数。 ap——预应力筋的截面积 ep——预应力筋的弹性模量 p(1-e-(kx+μθ)) kx+μθ 式中：pp——预应力筋平均张拉力（n）。 交角0°，中跨，20米空心板预应力钢绞线伸长量计算法（分段法），计算公式如下： pp*l ap*ep 式中：pp——预应力筋的平均张拉力 l——预应力筋的长度 δ

***建设工程质量检测有限公司 钢筋力学性能检验记录表 第页共页 检验依据:gb1499.1-2008《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》、gb/t228-2002《金属材料室温拉伸试验方法》、gb/t232-2010《金属材料弯曲试验方法》 委托编号种类、牌号试验室温度(℃)试验日期 试样长度 （mm） 1 拉 伸 弯 曲 试样原 始标距 (mm) 重量 偏差 (%) 长 度 mm 合 计 mm 总 重 g 偏 差 % 2 3 主要仪器设备 编号仪器名称规格型号编号仪器名称规格型号编号仪器名称规格型号 液压万能试验机we-100游标卡尺300mm/0.02m水银温度计50℃/0.5℃ 钢筋标距仪db—2型钢直尺1000mm/1mm 检验(试件) 编号 公称 直径 d（mm） 面积 s0（mm 2）

对7005铝合金挤压型材采用不同的在线淬火方式和双级时效制度,使其达到用户要求的力学性能。通过测试时效后型材的室温拉伸性能表明,最佳双级时效制度为:105℃8h+155℃8h。从合金的微观组织、原子结合力及金属塑性变形原理等角度对试验现象进行了解释。实际生产表明,试验确定的时效制度和时效后的适量拉伸,都能在保证型材强度的同时,有效地降低其断后伸长率。

针对工程中冷轧扭钢筋的使用情况,从夹具和夹持方式、试验速度等方面,就其伸长率偏低的原因作了分析,提出了提高拉伸试验有效率的措施。

针对国内某钢厂采用nb微合金化和控冷工艺生产hrb500高强度抗震钢筋出现的伸长率偏低情况,取样进行了金相显微组织、断口形貌、夹杂物及化学成分分析研究。结果表明,hrb500钢筋伸长率偏低的主要原因是钢筋心部显微组织异常,贝氏体含量高(50%)且形态差(大块状),原始奥氏体晶粒粗大(50～60μm);显微组织异常的主要原因是轧钢加热温度高(1260℃)、控冷后终止温度偏低(710℃)。针对上述情况,炼钢采取了渣洗工艺、延长吹氩时间(长于200s)、严格控制中包浇铸液面(大于650mm)的措施,轧钢采取了降低加热温度(均热段温度低于1200℃)、升高控冷后终止温度(高于725℃)的措施,hrb500钢筋伸长率偏低得到消除。

对同一组抗震结构钢筋进行了拉伸试验,分别使用引伸计方法和人工方法测量了最大力总伸长率agt,并对其进行了不确定度评定。

一、试验概述1.检测评定对象评定铝合金建筑型材断后伸长率a的测量结果不确定度。2.试验条件及检测设备室温:10℃~35℃,相对湿度:20%~80%。数显游标卡尺,型号:0~200mm,允差:±0.01mm;电子万能试验机,型号:wdw-t50,准确度:1级(示值相对最大误差为±1%)。3.检测程序按标准要求制备试样,在试样上划出50mm的原始标距,用wdw-t50电子万能试验机进行拉伸试验,在试验过程中将拉伸速率设为规定速率。试样拉断

pe给水管断裂伸长率案例分析 1引言 尽管使用纯新料生产pe给水管，但断裂伸长率问题一直是困扰我们公司早 期水管生产的一个问题，自pe100级水管料生产开始其不稳定性长期存在。随着 国产 pe100级原料不断调整使用，随着水管生产量的不断增大，断裂伸长率不合格的 问题更为明显，该不合格现象主要表现为：1、同一管材不同的位置取样做断裂伸 长率试验，结果的值差异很大，大的700%～800%，小的只有100%～200%，导致不 合格；2、整体断裂伸长率的结果都不高，在300%～400%之间晃悠，导致不合格。 以下是近三年多来数据统计对比： 表1 2013年开始着手具体分析导致断裂伸长率不合格的各方面因素，找出关键 的原因并加以改善直至完全解决。文章将从具体分析的各方面加以展开。 2工艺控制与人员操作分析 分析：该问题需要引起关注，工艺的调整不能过于随意，尤其是加工温度必

对在日常检验过程中出现的两个伸长率异常偏低的试样进行了理化检验和分析,并与一个合格试样进行了比较。结果表明:由于连铸铸坯内存在大量非金属夹杂物,导致基体与夹杂物之间产生内应力,因此在拉伸过程中促使裂纹的迅速扩展,形成穿晶裂纹和空洞,最终呈现伸长率偏低的结果。

为弥补现有评价钢板成形性检测方法的不足,提出了一种通过测定带孔拉伸试样的孔径伸长率来评价钢板冲压成形性的新方法。介绍了设计孔径伸长率法的基本原理和其试样的制备及标准化。通过试验数据和应用实践证明,该方法适用范围广,检测精度高,数值可以量化,使用简便易行。

阐述了铸态条件下获得高强度、高伸长率球墨铸铁fcd600-8～15的试制与生产过程,分析了化学成分,脱硫,孕育,炉料选择等条件对获得高强度、高伸长率球墨铸铁的影响,分析了化学成分的选择与控制,单铸试块的浇注条件等控制方法。