更新日期: 2024-04-26

影响高功率光导开关临界频率热因素的数值分析

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影响高功率光导开关临界频率热因素的数值分析 4.4

基于时域有限差分法(FDTD)对非线性模式面结构砷化镓光导开关的热传导过程进行了数值模拟。研究了光导开关临界频率与电流丝位置、半径、数量、芯片尺寸、环境温度等参数的关系。研究表明:临界频率随电流丝半径、数量的增加,呈指数上升趋势;临界频率随着电流丝深度、芯片厚度的增加,呈指数下降趋势;临界频率在一定范围内随环境温度的增加呈线性下降趋势。

吸收因子对砷化镓高功率高速光导开关延迟时间的影响 吸收因子对砷化镓高功率高速光导开关延迟时间的影响 吸收因子对砷化镓高功率高速光导开关延迟时间的影响

吸收因子对砷化镓高功率高速光导开关延迟时间的影响

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本文用由于禁带变窄引起的吸收边漂移造成的电子吸收来研究了砷化镓高功率高速光导开关的延迟时间,给出了初始开态场、照射激光波长和温度对延迟时间的影响的简单公式.结果表明开关的半导体片对照射激光的吸收因子增大了开关的延迟时间,在计算中应该加以考虑.

基于大功率激光二极管的光导开关导通特性 基于大功率激光二极管的光导开关导通特性 基于大功率激光二极管的光导开关导通特性

基于大功率激光二极管的光导开关导通特性

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研究了应用于介质壁加速器的小间隙光导开关在大功率激光二极管驱动下的导通特性。激光二极管产生的激光脉冲中心波长为905nm,脉冲宽度(fwhm)约20ns,前沿约3.1ns,抖动小于200ps,峰值功率约90w。所用光导开关为异面电极结构的砷化镓(gaas)光导开关,电极间隙5mm,偏置电压为15~22kv脉冲高压,工作在非线性(高增益)模式。测得光导开关最小导通电阻4.1ω,抖动小于1ns,偏置电压在18kv时平均使用寿命约200次。

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带高压贮液器的变频空调“临界频率”现象的实验研究

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带高压贮液器的变频空调“临界频率”现象的实验研究 4.6

分析了带高压贮液器的变频空调的"临界频率"实验现象,认为蒸发器、冷凝器和高压贮液器中制冷剂分布的变化是导致该现象的原因,同时阐释了"临界频率"与系统制冷剂充注量的关系。

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带高压贮液器的变频空调“临界频率”现象的实验研究——文章分析了带高压贮液器的变频空调的“临界频率”实验现象,认为蒸发器、冷凝器和高压贮液器中制冷剂分布的变化是导致该现象的原因,同时阐释了“临界频率”与系统制冷剂充注量的关系。

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双层地基临界深度的数值分析——基于极限平衡滑移线理论,采用差分算法编制了针对包头地区普遍存在的双层地基数值计算程序,由程序分析了无重土和有重土中临界深度与土内摩擦角的关系,给出了考虑土重时土体的临界深度拟合公式,并经对比是可行的.

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研究了高增益砷化镓光导开关中电流丝的自发辐射能量。从砷化镓光导开关中电流丝的非平衡载流子复合出发,导出了电流丝的自发辐射能量公式,建立了电流丝自发辐射的理论模型。在电流丝达到稳定状态的条件下,计算了电流丝一端的辐射波长为875nm和四个峰值波长的自发辐射能量,其中峰值波长890nm的最大光输出能量与实验观察结果吻合,合理解释了电流丝的自发辐射现象,对应用这个模型计算其他辐射波长的光输出能量给予了支持,为进一步深入定量分析电流丝辐射的光致电离效应奠定了基础。

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采用有效传热系数方法分析了中国供暖界地区的居住建筑室内热环境,结果表明:现有形式的住宅仅靠围护结构的保温作用和室内余热不能保证10℃的室内温度;

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基于临界导电模式的BOOST PFC电路开关特性分析与研究 4.3

该文基于对临界导电模式boost-pfc电路开关管开关特性的分析,提出了一种解决开关管容性开通损耗的新型方案。利用pfc控制芯片的固有输出延迟时间和合理选择谐振参数,使开关管获得零电压或最低电压的开通条件,减少了开关管开通损耗,同时由于外接谐振电容,进一步改善了开关管的关断条件,提高了电路的工作效率。分析了bcm-boost-pfc电路的开关损耗以及在不同输入电压情况下开关管获得零电压或最低电压的开通条件,给出了电路参数的设计方法。实验结果验证了所提出的方案是可行的。

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影响冷弯C型钢临界弯曲角因素综合分析 4.7

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影响冷弯型槽钢临界弯曲角因素综合分析 4.4

计算、分析了带材弹性模量,槽钢腿部长度,腰部宽度,厚度,强度极限和弹性极限对冷弯型槽钢临界弯曲角的影响,其结果对提高产品质量,降低生产成本有参考价值。

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p(2):0.50.20.10.050.020.010.0050.002 p(1):0.250.10.050.0250.010.0050.00250.001 113.0786.31412.70631.82163.657127.321318.309 20.8161.8862.924.3036.9659.92514.08922.327 30.7651.6382.3533.1824.5415.8417.45310.215 40.7411.5332.1322.7763.7474.6045.5987.173 50.7271.4762.0152.5713.3654.0324.7735.893 60.7181.441.9432.4473.1433.7074.3175.208 7

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F检验临界表 4.5

自由度 (df)12345678910 n-m-1 1161.448199.500215.707224.583230.162233.986236.768238.883240.543241.882 218.51319.00019.16419.24719.29619.33019.35319.37119.38519.396 310.1289.5529.2779.1179.0138.9418.8878.8458.8128.786 47.7096.9446.5916.3886.2566.1636.0946.0415.9995.964 56.6085.7865.4095.1925.0504.9504.8764.8184.7724.735 65.9875.1434.7574.

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地下电缆载流量评估影响因素数值分析 4.6

利用有限元法对影响地下电缆温度场分布的地表空气温度、电缆埋地深度、土壤热阻系数、有无回填土、电缆排列方式、电缆接地方式等因素进行了分析,利用弦截法计算地下电缆群载流量,给出电缆载流量随各项参数变化的关系,为根据实际环境和敷设条件选择合适的电缆载流量提供依据。

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内螺纹管内超临界水传热和阻力特性的数值研究 4.7

对超临界水在不同结构参数的竖直内螺纹管内的流动和传热特性进行数值模拟研究,重点分析了内螺纹管的螺旋升角、相对螺纹宽度和相对螺纹高度在不同质量流速和热流密度条件下对传热和阻力特性的影响规律。结果表明:内螺纹管的传热系数和阻力系数均随升角的减小而增加;相对螺纹宽度的变化对内螺纹管的传热和阻力特性几乎无影响;随着相对螺纹高度的增加,传热系数和阻力系数均增加。通过对内螺纹管的综合性能分析,结构参数对超临界流体传热和阻力特性的影响顺序依次为螺旋升角、螺纹高度、螺纹宽度。

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竖直圆管通道内超临界水传热实验及数值模拟研究 4.7

为了对超临界水冷堆概念设计参数范围内超临界水的传热特性有进一步的了解,通过实验和数值模拟的方法对竖直上升圆管通道内超临界水的传热特性开展了研究,用实验数据对现有传热关系式和cfd计算模型进行了评估。通过实验数据与现有经验关系式的对比,发现现有大多数超临界传热关系式能够对本实验的壁温进行预测。使用实验数据对cfd模型进行了评估,结果表明在本实验参数条件下sst模型和rngk-ε模型的计算壁温与实验数据趋势基本一致。

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CO2跨临界循环地源热泵的研究

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CO2跨临界循环地源热泵的研究 3

co2跨临界循环地源热泵的研究——文章给出了c02跨临界循环地源热泵的系统流程,并在考虑输气系数和绝热效率的基础上,与r22和r134a等进行了循环性能比较。

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CO_2跨临界循环地源热泵的研究 4.4

给出了co2跨临界循环地源热泵的系统流程,并在考虑输气系数和绝热效率的基础上,与r22和r134a等进行了循环性能比较。结果表明,用于需要较高供水温度的空调系统或热水供应系统时,co2可具有和常规工质相当的性能。同时对于一特定的co2地源热泵,分析了在热水流量和热水温度变化时的运行特性,并讨论了co2地源热泵容量调节的方法

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杨寒光

职位:弱电工程师

擅长专业:土建 安装 装饰 市政 园林

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