大热输入焊接EH36船板钢接头力学性能

以mgh956合金钎焊接头高温抗拉强度为考察对象进行了正交试验设计。结果表明,考察的3个因素对接头性能影响的主次顺序为:钎料成分﹥保温方式﹥焊缝间隙;对应较优工艺参数为:钎料为kco3,保温方式为:1240℃/10min加1000℃/30min;焊缝间隙为0.02mm。在所进行试验中,1000℃拉伸试验结果最好的焊缝强度接近了母材水平。

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按照en10225—2009附录e标准要求,采用50kj/cm大热输入埋弧焊工艺焊接厚为100mm海洋平台用eh36钢板,测试分析了焊态及焊后热处理态焊接接头的组织与性能。结果表明,无论焊态还是焊后热处理态,eh36厚钢板焊接接头的硬度hv10≤280,抗拉强度≥510mpa,-40℃冲击功均值≥50j,表面组织以粗大的板条状贝氏体+少量粒状贝氏体为主,心部组织以细小的铁素体+珠光体为主,表明济钢开发的eh36厚钢板满足海洋平台的焊接生产要求。焊接接头表面与心部熔合线形状及传热状态的差异,是导致表面haz晶粒比心部粗大、因而表面韧性低于心部的主要原因。

焊接接头热影响区软化是细晶粒钢焊接时普遍存在的问题.用有限元分析方法,从屈服强度和抗拉强度两个方面对热影响区软化的焊接接头的力学性能进行分析.分析结果表明,与接头的屈服强度相比,热影响区软化对接头的抗拉强度有较大的影响;软化的热影响区的屈服应力和宽度较焊缝对接头的抗拉强度有较大的影响,而且存在临界值,超过它们时,使接头的抗拉强度明显降低;增加焊缝的屈服应力可以改变临界点,提高热影响区软化焊接接头的屈服强度和抗拉强度.而且发现,试样的长度对测定热影响区软化的焊接接头的抗拉强度没有影响,而对其屈服强度的确定有一定影响.

采用mag焊接方法制备了不同厚度q345钢平板对接焊件,分别对其进行拉伸、冲击、弯曲力学性能测试,并对焊缝区域进行显微组织观察,最后采用盲孔法测量焊接试样的残余应力。测试结果表明:12mm/12mm焊接试样的综合力学性能明显优于10mm/12mm与10mm/10mm焊接试样。在焊缝中心处10mm/12mm焊件纵向残余应力σx和横向残余应力σy均大于12mm/12mm焊件与10mm/10mm焊件残余应力。

对工业纯钛的焊接性进行了分析,根据氧化试验温度与颜色的关系,针对焊接速度不变、电弧电压不变、焊接保护措施不变,仅改变焊接电流研究焊接热输入对钛材的焊缝、haz焊接性能的影响,通过检验焊缝表面颜色与力学性能,讨论了高温区氧、氢、氮的吸收,温度、硬度、颜色变化等对焊接性能的影响,总结在焊接保护措施保持不变条件下热输入对焊逢、haz组织的影响规律,并提出焊接该材料的优化工艺措施,如焊前准备、焊接材料、坡口形式、焊接工艺参数等焊接操作要点,以保证焊接质量。

采用co2气体保护焊法对16mm厚的热轧态d级船用钢板进行焊接,通过拉伸、冲击和金相检验等试验方法对焊接接头的力学性能与显微组织进行了研究。结果表明:采用ycj501-1焊材对d级船用钢板进行焊接时,接头具有较高的抗拉强度和较好的低温冲击韧性;焊缝组织主要为针状铁素体、先共析铁素体和少量粒状贝氏体;热影响区组织主要为铁素体、珠光体和少量针状铁素体,针状铁素体的存在是接头具有良好力学性能的主要原因。

姓名 编号 焊工证书 编号 1000 实测直径焊接长 度 抗拉强 度 断裂位置 （mm）（mm）mpa/ // 检 验 结 论 36 检 验 单 位 (章) 备 注 14 25 /弯曲角度 (°) 试件编号/试件编号弯曲结论 检验项目及结果 拉伸试验弯曲试验 标准要求断裂特征弯芯直径 (mm) 焊工姓名代表批量个接头 检验依据jgj18-2012gb228.1-2010gb1499.2-2007 钢筋批号—样品来源 焊接方法检验性质 生产厂家—委托人 钢筋牌号见证 人公称直径 (mm) 使用部位—检验日期 见证单位—报告日期 工程名称— 委托单位—委托日期 钢筋焊接接头力学及工艺性能检验报告 委托编号检验编号 1审核人:批准人:检验人: 曲结论 个接头

超厚板(60—80mm)EH36高强钢的焊接

Q420qE高强度结构钢的焊接接头力学性能标准

根据焊条电弧焊焊接接头抗拉强度和焊缝区冲击韧性试验结果及x射线探伤的焊接缺陷,采用秩和检验法对低碳贝氏体adb610和wdb620钢进行对比分析研究。研究表明,在焊条电弧焊方法下,2种低碳贝氏体钢焊接接头的抗拉强度和冲击韧性值的分布与均值之间无显著性差异,焊接缺陷尺寸的分布和均值也无显著差异。

针对鞍钢股份有限公司为建造lng低温储罐生产的9%ni钢板,根据确定的焊接工艺和焊接工艺参数,研究了焊接接头的拉伸、冷弯、冲击性能、无塑性转变温度和断裂韧度等各项力学性能,结果表明,9%ni钢焊接接头可满足lng大型储罐的设计要求。

采用tgs-9cb和tig-r31两种焊丝tig焊接t91/12crmov钢,通过试验对比,分析了两种焊丝焊接t91/12crmov钢接头的力学性能和显微组织。结果表明:两种焊丝t91/12crmov钢焊接接头的抗拉强度和抗弯强度均符合规范要求;tgs-9cb焊丝的t91/12crmov钢焊接接头存在碳化物的聚集,有脆性相,tig-r31焊丝的效果更佳。

储罐用07MnNiVR钢焊接接头力学性能试验

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母材厂家 钢筋牌号 表面形状 公称直径 12 焊缝长度 （mm）mm 强mpa 断裂处距焊 缝 （mm） mm 断裂 特征 — 弯曲角度°90 弯心直径mm4d 表面描述—无裂纹 弯曲结果—合格 检 验 结 论 备 注 检 验 单 位 技术负责：校核：试验： 序号 1 2 拉伸 试验 弯曲 试验 计量单位标准值检验项目 所检项目符合jgj18-2003标准要求 (盖章) 检验结果 3 焊接方法月牙肋 检验依据jgj/t27-2001jgj18-2003mm 母 材 情 况 代表批量 检验性质hrb335 使用部位检验环境温度 样品来源检验设备 试验单位检验日期 施工单位报告日期 洪屏中心试验室 钢筋焊接接头力学性能检验报告 检验编号： 工程名称取样日期

采用微拉伸试验研究了crmov钢焊接接头焊缝金属的局部力学性能,并对焊缝金属进行了微观组织观察和显微硬度测试。结果表明,焊缝金属呈现不均匀的微观组织分布;焊缝金属环向试样的拉伸强度要大于径向和轴向试样的拉伸强度,而焊缝中心所取试样的拉伸强度要小于焊道上所取试样的拉伸强度。结合金相分析得到,焊接接头焊缝金属最薄弱的部位在焊缝中心等轴晶区。

pe80等级的中密度聚乙烯(mdpe)管材是目前专用于铺设燃气输送压力管道的塑料管材。测定了国产pe80管材及其热板熔焊接头室温及80℃下的拉伸σ-ε关系,给出了80℃下热板熔焊接头的拉伸本构方程。所得结果可作为评价该pe80管材及其熔焊接头的长期力学性能的基础

五层柱hrb335 三层柱hrb335 四层柱hrb335 三层柱hrb335 三层柱hrb335 二层柱hrb335 三层柱hrb335 二层柱hrb335 二层柱hrb335 一层柱hrb335 一层柱hrb335 地下室柱hrb335 一层柱hrb335 地下室柱hrb335 地下室柱hrb335 钢筋焊接接头力学性能检测报告 工程名称： 工程部位品种型号报告编号 告 收样日期

钢筋焊接接头力学性能检验报告 序号牌号规格拉伸试验弯曲试验代表数量试验编号报告日期备注 1hrb335φ16合格合格200个接头gh080296720081025 2hrb335φ16合格合格200个接头gh080296820081025 3hrb335φ16合格合格200个接头gh080296920081025 4hrb335φ16合格合格200个接头gh080335920081125 5hrb335φ16合格合格200个接头gh080336020081125 6hrb335φ16合格合格200个接头gh080336120081125 7hrb335φ16合格合格200个接头gh080336220081125 8hrb335φ16合格合格200个

t91钢管多采用tig焊,焊接接头高温力学性能对t91钢的应用起至关重要的作用。采用不同的高温试验工艺对t91钢管的tig焊接头进行处理,分析tig焊接头在力学性能和显微组织上的差异。试验结果表明:高温试验前后,t91钢管tig焊接接头的力学性能变化不大,马氏体组织增大,晶间析出了碳化物。碳化物在t91钢管tig焊接接头保持高温力学性能稳定性中起决定性作用。

许多工程结构当中,经常出现大量异种材料的焊接情形,材料的力学性能对结构有重要影响。应用不同的焊接工艺对紫铜(t2)和奥氏体不锈钢(1cr18ni9ti)进行焊接,并对焊接接头的力学性能进行研究。结果表明,采用过渡层方法接头的力学性能较好,而采用t107焊条,其接头的塑性、韧性比采用过渡层时低。