带框复合墙板承载力计算的简化模型与方法

混凝土灌芯纤维石膏板(以下简称复合墙板)属复合材料构件,由于组成材料性能的差异,给计算带来了困难,本文根据复合板的构成特点,在做出一定假定的基础上,提出了两种计复合板结构的简化计算方法,即匀质化理论rve方法与板-框架方法,分别建立相应的计算模型,对复合墙板体系在我国实际工程中的应用提供技术支持。

密肋复合墙板抗侧刚度及承载力研究——对9榀不同形式的墙板进行了伪静力试验，介绍了墙板的破坏过程，分析了墙板的受力特点及影响墙板刚度及承载力的主要因素。结合试验及构造分析，按照混凝土体积不变的原则将墙板等效为正交各向异性的纤维加强复合材料，提出...

对9榀不同形式的墙板进行了伪静力试验,介绍了墙板的破坏过程,分析了墙板的受力特点及影响墙板刚度及承载力的主要因素。结合试验及构造分析,按照混凝土体积不变的原则将墙板等效为正交各向异性的纤维加强复合材料,提出墙板弹性刚度计算公式;在弹塑性阶段分析了墙体承载力的组成,并以刚架斜压杆为计算模型,采用理论与经验相结合建立墙板抗剪承载力计算公式。计算值与试验值吻合较好,为密肋复合墙体结构设计提供了理论依据。

针对轻钢结构低层住宅体系缺少自主知识产权,不利于该结构体系在我国推广,开发研究出一种新型复合节能轻质墙板。并以轴压荷载作用下的复合节能轻质墙板试验结果为基础,探讨墙板的受力特点及简化计算模型。通过对两种不同施工方法下的墙板破坏模式进行分析,提出与之相对应的墙板轴压承载力计算公式。研究结果表明墙板中薄面板与薄壁型钢能够有效组成组合结构共同承受荷载,而自攻螺钉间距对墙板竖向轴心承载力影响很小。本文提出的计算公式与试验结果比较吻合良好。

cfg桩因具有良好的经济性和适用性,工程中得到了越来越广泛地应用,传统的分析方法主要通过桩土承载力迭加获取,与实际施工监测结果误差比较大。在分析了cfg桩复合地基的竖向承载力特性基础上,依据cfg桩复合地基的等沉面上下部分的不同特征,提出了cfg桩复合地基的\"双剪切破坏模型\":等沉面以上部分看作太沙基模型的桩体的向上剪切破坏,等层面以下部分看作迈耶霍夫模型的桩体向下的剪切破坏,推导了极限承载力的有关计算模型,讨论了该模型适用条件,并结合工程实例,验证了所提模型的正确性,对cfg桩复合地基工程有一定的指导意义。

轻钢龙骨复合墙体抗剪承载能力是轻钢龙骨体系建筑设计的关键参数。轻钢龙骨复合墙体由结构罩面板通过自攻螺钉与龙骨相连构成,其抗剪承载力与钢龙骨、结构板、自攻螺钉均有关系,影响因素较多,主要依赖试验确定,计算理论尚不成熟。本文借鉴木龙骨墙体抗剪承载力的确定方法,推导了轻钢龙骨复合墙体抗剪承载力的计算公式,并与试验结果进行了比较。结果表明,所推出的公式是合理可信的,可用于轻钢龙骨体系建筑中复合墙体的抗剪承载力计算。

在密肋复合墙板低周期加载试验的基础上,分析了墙板各组成构件的受力特点,指出了此种结构的开裂强度和抗剪承载力公式,通过工程实践检验,实验算例和工程结构吻合较好。

为了研究密肋复合墙板的恢复力模型特性,对9块模型墙板进行了周期反复荷载作用下受力性能的研究,介绍了墙板的破坏过程及滞回曲线的特点,根据骨架曲线以及刚度退化的分析,并利用反向加载时曲线指向最大值的规律,建立了复合墙的四线形恢复力模型,通过试验拟合及理论分析提出了骨架曲线中各特征参数点的计算方法,试验值与计算值吻合较好,说明该恢复力模型能够反应密肋复合曲线墙开裂-屈服-破坏的全过程,为密肋复合墙体结构进行弹塑性时程分析提供了依据.

复合地基是指由基体(桩间土)和加固体(桩)构成的地基载体,可分为刚性桩复合地基和柔性复合地基,与均质地基和柱基础不同的是加固区是由基体和加固体构成,是非均质的异向结构,在荷载的作用下,桩体和增

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根据不同工程地质条件,给出了可供选择的组合桩型复合地基设计方案。在确定组合桩型复合地基承载力时,考虑组合桩型复合地基受荷后的实际工作性状、施工方法对桩间土承载力的综合影响,引入主控桩、辅桩和桩间土承载力发挥系数及桩间土承载力提高系数,提出了组合桩型复合地基承载力分步计算新方法。实例验证表明:采用本研究公式所得复合地基承载力计算值与载荷试验实测值基本吻合。

工程名工程编号：计算钻孔号建筑区段名称 零米标高595.5 钻孔口标 高(m)594.1基础埋深3.5 天然地基承 载力特征值 fak(kpa)120 桩间土承载力 折减系数b0.8 直径(m)间距(m) 有效桩长 (m) 布置形式： 梅花形/正 方形桩周长(m) 等效处理圆 直径计算系 数(-) 等效处理圆 直径(m)置换率m(-)桩面积ap(m 2 ) 进入持力 层深度 (m) 0.41.69梅花形1.2561.051.680.0566893420.12560.1 层号 层底深 度(m)标高(m)地层岩性 侧阻力特征值 qsi(kpa) 桩端端阻力 特征值 qp(kpa) 有校桩长范 围内土层厚 li(m)qsi*liqp*ap 桩端持力 层 24.5589.6 粉土，稍 密，稍湿152.4360 3

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在深入探讨块石墩复合地基承载机理的基础上,针对块石墩受力和变形特性,考虑墩周土体及其上作用竖向荷载对墩体极限承载力的影响,基于vesic圆孔扩张理论,导出块石墩单墩体极限承载力计算公式,进而提出一种新的更为合理的强夯块石墩复合地基承载力计算方法。最后通过一具体工程实例,验证了方法的可行性。

支架竖向承载力计算： 按每平方米计算承载力， 中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10kn； 活荷载标准值nq=(2.5+2)*1*1=4.5kn； 则：均布荷载标准值为： p1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3kn； 根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为 100.3kn，故：p1=18.3/2=9.15kn<489.3*205=100.3kn。满足要求。 或根据中板总重量（按长20m计算）与该节立杆总数做除法， 中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920kn； 活荷载标准值nq=(2.5+2)*20*19.6=1764kn； 则：均布荷载标准值为： p1=1.2*3920+1.4*1764＝7173kn； 得p1＝7173kn<100.3*506=50750kn。 满足要求。 支架整体稳

局部受压承载力计算 局部受压承载力计算 ? ? ? ? ? ?第7.8.1条配置间接钢筋的混凝土结构构件，其局部受压区的截面尺寸应 符合下列要求： ? ? ? ? ? ?fl≤1.35βcβlfcaln ?(7.8.1-1) ? ? ? ? ? ?βl=√ab/al ?(7.8.1-2)

针对复合墙板的截面构造特点、破坏形式,利用有限元程序分析了多组复合墙板的应力,确定了极限承载力,利用matlab程序回归得到了承载力计算公式,为复合截面的承载力计算提供了理论依据。

：m16mm2胶粘型锚栓 5.8310##mpa c30,fc=14.31.43300.9 0.90后扩底ψa=0.9 43.8ψv=3.6 基材混凝土受拉承载力修正系数ψs,h=0.95ψe,n=1 ψn=ψs,hψe,nac,n/ac,n 0ccr,n=187.5scr,n=## ac,n 0 =140625 满足临界距离ac,n=562500ac,n/ac,n 0 =4 一个方向均不满足临界距离ac,n=160313ac,n/ac,n 0=1 两个方向均不满足临界距离ac,n=182756ac,n/ac,n 0=1 基材混凝土受剪承载力修正系数ψs,v=0.9 ψv=ψs,vψh,vψa,vψe,vψu,vac,v/ac,v 0 ψh,v=1 ψa,

内夹岩棉保温复合墙体承载力计算方法浅论

本文将均质化理论引入混凝土灌芯纤维增强石膏板(简称复合墙板)的计算。建立了复合墙板的代表性体积单元(rve)模型,应用有限元分析程序ansys对此rve模型进行模拟,获得其等效弹性常数,为结构的有限元计算提供了有效途径。对一复合墙板结构试点工程进行动力特性测试,测试结果与均质化的计算结果比较吻合,表明这种模型用于计算复合墙板结构的可行性。最后将复合墙板结构与钢筋混凝土剪力墙结构的动力反应特性进行了比较,结果表明复合墙板结构具有优于钢筋混凝土剪力墙结构的抗震性能。

为了研究混凝土灌芯玻璃纤维增强石膏墙板(简称复合墙板)在水平均布荷载作用下的内力发展过程和受力体系的演变过程,根据复合墙板的组成特点,建立了简化计算模型。因框架与石膏墙板从开始受力、开裂、塑性变形到达极限承载力的过程,实质上是石膏板与混凝土框架的刚度不断衰减的过程;在这个过程中二者的变形是协调的,可以确定各阶段框架、石膏板的刚度,给出了复合墙板在水平均布荷载作用下的各种受力破坏途径、内力计算的简化公式及计算流程图。最后对理论计算与实验结果进行了对比分析,结果表明:提出的计算公式与实验结果吻合较好。