地基极限承载力计算

文中分析了上覆硬壳层在受力过程中的封闭、应力扩散、反压护道以及抗剪等多种作用,运用塑性区间图对荷载作用宽度进行修正。考虑硬壳层的多种作用对梅耶霍夫(meyerhofg.g)和汉纳(hannaa.m)极限承载公式进行改进,使计算公式更加接近实际情况,并通过工程实例计算分析对公式进行了验证。

cfg桩因具有良好的经济性和适用性,工程中得到了越来越广泛地应用,传统的分析方法主要通过桩土承载力迭加获取,与实际施工监测结果误差比较大。在分析了cfg桩复合地基的竖向承载力特性基础上,依据cfg桩复合地基的等沉面上下部分的不同特征,提出了cfg桩复合地基的\"双剪切破坏模型\":等沉面以上部分看作太沙基模型的桩体的向上剪切破坏,等层面以下部分看作迈耶霍夫模型的桩体向下的剪切破坏,推导了极限承载力的有关计算模型,讨论了该模型适用条件,并结合工程实例,验证了所提模型的正确性,对cfg桩复合地基工程有一定的指导意义。

塔吊基础计算书 一、计算参数如下： 非工作状态工作状态 基础所受的水平力h：66.2kn22.5kn 基础所受的竖向力p：434kn513kn 基础所受的倾覆力矩m：1683kn.m1211kn.m 基础所受的扭矩mk：067kn.m 取塔吊基础的最大荷载进行计算,即 f=513knm=1683kn.m 二、钻孔灌注桩单桩承受荷载： 根据公式: （注：n为桩根数,a为塔身宽） 带入数据得 单桩最大压力:qik压＝872.04kn 单桩最大拔力：qik拔＝-615.54kn 三、钻孔灌注桩承载力计算 1、土层分布情况： 层号 土层名称 土层厚度（m） 侧阻qsia（kpa） 端阻qpa（kpa） 抗拔系数λi 4 粉质粘土 0.95 22 / 0.75 5 粉质粘土 4.6 13 / 0.7

塔吊基础计算书 一、计算参数如下： 非工作状态工作状态 基础所受的水平力h：66.2kn22.5kn 基础所受的竖向力p：434kn513kn 基础所受的倾覆力矩m：1683kn.m1211kn.m 基础所受的扭矩mk：067kn.m 取塔吊基础的最大荷载进行计算,即 f=513knm=1683kn.m 二、钻孔灌注桩单桩承受荷载： 根据公式: （注：n为桩根数,a为塔身宽） 带入数据得 单桩最大压力:qik压＝872.04kn 单桩最大拔力：qik拔＝-615.54kn 三、钻孔灌注桩承载力计算 1、土层分布情况： 层号 土层名称 土层厚度（m） 侧阻qsia（kpa） 端阻qpa（kpa） 抗拔系数λi 4 粉质粘土 0.95 22 / 0.75 5 粉质粘土 4.6 13 / 0.7

双层地基极限承载力的数值分析——基于极限平衡滑移线理论，采用差分算法及土层交界面处理公式编制了适合上层软、下层硬(饱和粘土除外)的土层组合的双层地基数值计算程．由程得到了均质地基和双层地基的滑移线网和承载力曲线，揭示出双层地基承载力明显高于均...

依据涵洞两侧填土荷载的特点,基于极限平衡理论,在迈耶霍夫-汉纳极限承载力公式基础上,推导了用于计算具有硬壳层的涵洞地基极限承载力的计算公式.将汉森加权平均法、应力扩散角法、本文提出的改进公式法和有限元法的计算结果进行对比分析,研究了路堤填土高度、硬壳层厚度、硬壳层与下卧软土层的黏聚力比和内摩擦角比对极限承载力的影响,并将工程实例结果与4种理论计算方法的计算结果进行对比.结果表明:随着路堤填土高度和硬壳层厚度的增加,改进公式法和有限元法计算的地基承载力结果最为接近;黏聚力比和内摩擦角比的变化对改进公式法和有限元法的计算结果影响较为一致;改进公式法的计算结果比汉森加权法和扩散应力角法更加接近工程实例.

针对目标跟踪过程中发生遮挡时跟踪出现偏差的情况，在传统meanshift跟踪算法的基础上引入极限学习机（extremelearningmachine，elm），提出了基于elm与meanshift的目标跟踪算法。该算法根据过去3个时刻的目标位置信息。利用elm预测出目标当前可能位置，代替目标前一时刻位置作为meanshift迭代起始点，并在邻域范围内进行迭代，得到目标的真实位置。实验结果表明，与现有的改进算法相比，新算法减少了迭代次数和运算时间，同时在遮挡情况下能够准确定位目标位置并进行跟踪，提高了跟踪系统的实时性和鲁棒性。

基于极限平衡滑移线理论,采用差分算法及土层交界面处理公式编制了适合上层软、下层硬(饱和粘土除外)的土层组合的双层地基数值计算程序.由程序得到了均质地基和双层地基的滑移线网和承载力曲线,揭示出双层地基承载力明显高于均质粉土地基承载力.

：m16mm2胶粘型锚栓 5.8310##mpa c30,fc=14.31.43300.9 0.90后扩底ψa=0.9 43.8ψv=3.6 基材混凝土受拉承载力修正系数ψs,h=0.95ψe,n=1 ψn=ψs,hψe,nac,n/ac,n 0ccr,n=187.5scr,n=## ac,n 0 =140625 满足临界距离ac,n=562500ac,n/ac,n 0 =4 一个方向均不满足临界距离ac,n=160313ac,n/ac,n 0=1 两个方向均不满足临界距离ac,n=182756ac,n/ac,n 0=1 基材混凝土受剪承载力修正系数ψs,v=0.9 ψv=ψs,vψh,vψa,vψe,vψu,vac,v/ac,v 0 ψh,v=1 ψa,

双层地基极限承载力的极限分析上限法——极限分析方法已广泛应用于岩土工程稳定性分析中，目前已有很多学者探讨了极限分析上限方法计算均质土地基极限承载力问题，事实证明该方法是卓有成效的。而实际中常遇到的是层状地基，特别是持力层范围内主要有两层土的...

极限分析方法已广泛应用于岩土工程稳定性分析中,目前已有很多学者探讨了极限分析上限方法计算均质土地基极限承载力问题,事实证明该方法是卓有成效的。而实际中常遇到的是层状地基,特别是持力层范围内主要有两层土的情况,对于双层地基极限承载力的计算,目前的研究还相当不成熟。将一种新的多块体离散模式的上限方法应用于双层地基极限承载力的计算,详细探讨了该多块体离散模式应用时相容速度场的确定方法。并应用该方法对一些双层地基土极限承载力问题进行了计算,将计算结果与已有计算方法做了对比,通过对比可以验证该方法是正确和有效的。

为研究边坡角大小对地基承载力的影响,采用有限元强度折减法进行数值模拟计算,建立了简化的地基及边坡-地基模型,分析了地基的极限承载力随着边坡坡角的变化规律,并计算出地基的极限承载力大小。结果表明,有限元强度折减法能够计算出地基极限承载力;在相同的基础荷载等量加载情况下,边坡-地基模型随着坡角的增加,安全系数变化趋势先保持与0°(地基)模型变化趋势相同,即在坡角为0°~30°之间,而后随着荷载等量增加其安全系数呈现出减小的趋势,并且减小幅度逐渐变缓,最后基本不变;当坡角增加到40°之后,安全系数变化趋势比较基本呈现线性减小趋势,减小幅度较为缓慢;边坡的形成将对地基极限承载力有衰减效应,并且地基极限承载力的衰减效应随着坡角的增加总体呈非线性变大趋势,但其衰减效应幅度随着坡角的增加逐渐变缓。

为研究边坡角大小对地基承载力的影响,采用有限元强度折减法进行数值模拟计算,建立了简化的地基及边坡-地基模型,分析了地基的极限承载力随着边坡坡角的变化规律,并计算出地基的极限承载力大小。结果表明,有限元强度折减法能够计算出地基极限承载力;在相同的基础荷载等量加载情况下,边坡-地基模型随着坡角的增加,安全系数变化趋势先保持与0°（地基）模型变化趋势相同,即在坡角为0°～30°之间,而后随着荷载等量增加其安全系数呈现出减小的趋势,并且减小幅度逐渐变缓,最后基本不变;当坡角增加到40°之后,安全系数变化趋势比较基本呈现线性减小趋势,减小幅度较为缓慢;边坡的形成将对地基极限承载力有衰减效应,并且地基极限承载力的衰减效应随着坡角的增加总体呈非线性变大趋势,但其衰减效应幅度随着坡角的增加逐渐变缓。

为研究边坡角大小对地基承载力的影响,采用有限元强度折减法进行数值模拟计算,建立了简化的地基及边坡-地基模型,分析了地基的极限承载力随着边坡坡角的变化规律,并计算出地基的极限承载力大小.结果表明,有限元强度折减法能够计算出地基极限承载力;在相同的基础荷载等量加载情况下,边坡-地基模型随着坡角的增加,安全系数变化趋势先保持与0°(地基)模型变化趋势相同,即在坡角为0°～30°之间,而后随着荷载等量增加其安全系数呈现出减小的趋势,并且减小幅度逐渐变缓,最后基本不变;当坡角增加到40°之后,安全系数变化趋势比较基本呈现线性减小趋势,减小幅度较为缓慢;边坡的形成将对地基极限承载力有衰减效应,并且地基极限承载力的衰减效应随着坡角的增加总体呈非线性变大趋势,但其衰减效应幅度随着坡角的增加逐渐变缓.

支架竖向承载力计算： 按每平方米计算承载力， 中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10kn； 活荷载标准值nq=(2.5+2)*1*1=4.5kn； 则：均布荷载标准值为： p1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3kn； 根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为 100.3kn，故：p1=18.3/2=9.15kn<489.3*205=100.3kn。满足要求。 或根据中板总重量（按长20m计算）与该节立杆总数做除法， 中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920kn； 活荷载标准值nq=(2.5+2)*20*19.6=1764kn； 则：均布荷载标准值为： p1=1.2*3920+1.4*1764＝7173kn； 得p1＝7173kn<100.3*506=50750kn。 满足要求。 支架整体稳

局部受压承载力计算 局部受压承载力计算 ? ? ? ? ? ?第7.8.1条配置间接钢筋的混凝土结构构件，其局部受压区的截面尺寸应 符合下列要求： ? ? ? ? ? ?fl≤1.35βcβlfcaln ?(7.8.1-1) ? ? ? ? ? ?βl=√ab/al ?(7.8.1-2)

对拉林铁路扎绕特大桥进行桩基承载力试验.运用自平衡法测试桩基极限承载力,测出桩基极限侧摩阻力以及极限端阻力.根据试验结果,结合地勘资料与设计资料,对桩长与桩径进行优化设计.通过现场试验,获得该卵石地区极限侧摩阻力和极限端阻力,以供该地区其他工程借鉴使用.

随着地基处理工法的发展和完善,cfg桩因其具有承载力提高幅度大、地基变形小等特点,已成为应用较广泛的地基处理措施。作为评价cfg桩地基处理效果的重要评价指标,复合地基承载力的计算和确定尤为重要,文中针对其展开探讨。

焊接方管节点极限承载力计算

碎石土地基极限承载力统计分析——根据收集的地基荷载试验资料和在前期工作的基础上，运用概率统计原理和工程经验，提出了碎石土地基极限承载力标准值表及其分布类型和统计特征参数。为《桥规》修改和按地基基础可靠性设计奠定了基础。

在复合加载情况下精确求解层状非均质地基的极限承载力,具有很强的工程实用与理论参考价值。基于土体极限平衡理论与通用有限元软件abaqus,针对复合加载情况下上硬下软的双层不排水饱和软黏土地基的极限承载力,进行了大量的数值计算,得出了上层土临界深度hcr的计算公式、竖向极限承载力pv的计算公式以及复合加载情况下地基破坏时的破坏包络面方程。研究结果表明:上层土临界深度hcr取决于土层间强度比su1/su2;竖向极限承载力pv与破坏包络面取决于土层间强度比su1/su2、上层土深度h1与基础型式。

本文介绍了以特征线法为基本原理确定地基极限承载力的计算机程序analysisofbearingcapacity,并着重阐述了该程序的计算方法以及在计算过程中一些参数的定义,通过与《建筑地基基础规范》中的两种地基承载力计算方法进行分析对比,提出该软件运用在实际工程中该注意的问题,并得到运用该软件计算地基极限承载力的优点以及一些不足之处。