大规格6082T6铝合金棒材力学性能控制

选用10种挤压工艺条件,对2024合金φ40mm棒材挤压缩尾进行了对比分析。

针对6082-t6铝合金扁棒材力学性能较低不能满足用户使用要求,开展了调整其化学成分和生产工艺参数的试验研究。制定了内控的各元素含量范围;生产工艺中控制:铸锭均匀化温度565℃~575℃,保温8h,出炉后强风+水雾联合冷却;挤压系数11.4;淬火温度540℃,时效温度(175±5)℃,保温10h。生产出了力学性能较高的符合用户要求的扁棒材。

本文通过对6a02铝合金mn含量、挤压温度及热处理工艺的研究,分析了6a02铝合金挤压棒材粗晶环形成原因,阐述了相应的预防措施。

研究了热处理对7a04铝合金力学性能的影响.结果表明,直径60mm的7a04铝合金棒材在200℃电流直接加热回归后再时效,从心部到表层的拉伸强度为620-640mpa,延伸率均匀一致;在3%nacl+0.5%h_2o_2水溶液介质中和375mpa应力下的应力腐蚀断裂时间大于30d,而辐射式加热回归的为575mpa,延伸率从心部至表层表现极不均匀,应力腐蚀断裂时间只有19d.电流直接加热实现了直径60mm7a04铝合金大截面棒材的快速均匀回归,再时效获得了最弥散的晶内析出粒子和尺寸及间距较大的晶界析出相,使合金在保持t6状态拉伸强度的同时,具有优良的抗应力腐蚀性能.

通过对130mm的7a04的超硬铝合金棒材的两个方向光滑拉伸试样和不同缺口半径的缺口拉伸试样进行试验,结果表明:对于纵向试样缺口敏感性指标nsr>1,材料缺口敏感性较小,脆化倾向小;而对于横向试样nrs≈1,表示材料缺口敏感性较纵向大,脆化倾向大。

在7a04(lc4)铝合金反挤压φ230mm棒材低倍试片上,有近似圆棒状的金属夹杂物,经试验分析得知该夹杂物成分是纯铝,其存在状态属于机械镶嵌。

采用多路温度控制仪监测材料淬火过程不同部位的温度变化的试验方法,通过对材料硬度和力学性能指标的测试分析,描绘出大规格2d70铝合金棒材截面上距离边部不同距离的硬度和力学性能变化曲线,对比分析了该试验条件和工业化生产条件下合金的硬度和力学性能变化曲线,探讨了本试验方法应用到工业化生产中检测材料淬透性的可能性。研究结果表明,淬火过程中2d70铝合金250mm×250mm的棒材边部和心部的温度基本均匀,淬火过程中总的冷却速率为4℃/s,可满足合金充分固溶的要求,工业化生产的250mm棒材已经完全淬透。

用金相显微镜和万能材料试验机等技术研究了4032铝合金挤压棒材的热处理组织和力学性能。研究结果表明,对于4032铝合金挤压棒材,经固溶处理520±2℃×3h、自然时效3h、人工时效170±2℃×200min处理后,获得最佳的综合力学性能,其抗拉强度达378mpa,屈服强度达329mpa,断后伸长率达5.3%。

试验分析了2a14-t6铝合金棒材性能不合格的影响因素,通过多次生产试验,调整几种典型规格棒材的试验工艺制度,解决了其性能不合格的问题,提高了其生产效率和制品的成品率。

采用9种不同结构设计的模具,在同一种挤压工艺条件下对6063铝合金20mm棒材挤压缩尾进行了对比分析。

我公司为某用户生产的2a50铝合金棒材,用户认为有"夹杂"缺陷,我们对缺陷进行宏观组织和显微组织观察及分析,得知其缺陷并不是"夹杂",而是机加工零件上破坏金属表面的腐蚀斑。

研究了不同锻造工艺对新型铌合金nb-w-mo-zr棒材的组织和力学性能的影响。结果表明,对于小规格准63mmnb-w-mo-zr铌合金棒材,采用摔锻拔长即可满足要求;而对于大规格准77mmnb-w-mo-zr铌合金棒材,通过改变锻造方式,采用两次镦粗+拔长工艺可以使得准77mm的棒材达到与准63mm棒材摔锻拔长工艺相当的组织和室温力学性能。

针对4032d高硅铝合金生产中常出现初晶硅聚集、共晶硅尺寸大、气孔夹杂严重、机械加工性能差、力学性能低等问题,在熔铸过程分别采用多种变质剂处理熔体试验,采用不同的精炼、净化处理试验方案;试验研究铸锭均匀化处理制度、挤压工艺和挤压棒材热处理工艺制度。得出锻造活塞裙用4032d高硅铝合金棒材合理的生产工艺:加质量分数为0.6%的复合钠盐变质处理熔体,变质处理前用n2、cl2混合气体精炼,变质处理后用n2气精炼,采用隔热膜铸造法,生产出几乎无初晶硅、共晶硅细小、气孔夹杂少的铸锭;铸锭均匀化温度500℃~515℃,棒材挤压温度420℃,固溶处理温度510℃,时效制度165℃3h。

研究了挤压成型对lc4cs铝合金棒材表面阳极氧化膜微观结构的影响。采用金相显微(om)技术、扫描电镜(sem)和能谱分析(eds)等方法分析了铝合金基体中合金相的种类和分布、组织结构的变化规律以及阳极氧化膜的表面及断面形貌。研究发现,试样表面阳极氧化膜的结构特征与基体组织特征具有一致性。基体中的阳极相和阴极相颗粒分别导致了氧化膜中孔洞和夹杂缺陷的产生,在挤压变形中形成的析出相带以及不完全再结晶组织是造成氧化膜中凹坑结构和复杂网纹结构的主要原因。

通过固溶前退火温度来调控2519a铝合金棒材固溶时的再结晶状态,以获得不同织构组态。采用x射线衍射分析研究了2519a铝合金棒材经150、200、300和350℃退火1h后再经535℃×2h固溶与直接经535℃×2h固溶4种热处理工艺对合金织构和微观组织的影响。结果表明:2519a铝合金棒材直接经535℃×2h固溶,挤压棒材强的〈13〉织构转变为〈110〉再结晶织构,而经上述4种温度退火和535℃×2h固溶,织构分别演变为〈113〉,〈605〉,〈5110〉和〈7214〉织构。退火后不固溶试样〈111〉织构和硬度值都保持不变。样品固溶发生再结晶的〈110〉织构与挤压〈13〉织构间可用40°〈111〉长大理论解释。

7系铝合金棒性能及用途介绍（al-mg-si-cu合金） 序号牌号性能用途备注 17003 溶接构造用挤出合金，强度比7n01略低，但挤出性良好，可 作薄肉之大型形材，其他之特性大致与7n01相同。 车辆、机车车轮外圈 27005 可热处理强化的中高强度铝合金，它不仅具有较好的力学性 能、抗腐蚀性能、热稳定性和较好的焊接性能，而且还具有较 好的挤压性能和在线淬火性能。 挤压材料，用于制造既要有高的强度又要有高的断裂韧性的焊接结 构，如交通运输车辆的桁架、杆件、容器；大型热交换器，以及焊 接后不能进行固熔处理的部件；还可用于制造体育器材如网球拍与 垒球棒 37039 具有优良的焊接性能、抗弹性能和加工性能的中高强度7系合 金 冷冻容器、低温器械与贮存箱，消防压力器材，军用器材、装甲板、 导弹装置。 47049零件的疲劳性能大致与7075-t

. '. 铝及铝合金棒每米重量表 直径 (毫米) 理论重量(公斤 /米) 直径 (毫米) 理论重量(公斤 /米) 直径 (毫米) 理论重量(公斤/ 米) 直径(毫 米) 理论重量(公斤/ 米) 50.055200.880587.39816056.30 5.50.067210.970597.65517063.55 60.079221.064607.91718071.25 6.50.093241.267628.45319079.39 70.108251.374659.29120087.96 7.50.124261.4877010.7821096.98 80.141271.6037512.37220106.4 8.50.159

通过偏光组织、高倍组织等方法对ld5合金反挤压棒材尾部的漏斗状缩尾和中心粗晶的形成作了分析探讨。根据反挤压时金属变形特点分析出中心粗晶的成因是挤压后端死区的存在及流动的金属受堵头的磨擦和冷却作用,使反挤压后期金属流动不均所致。

文章介绍了紧固件用tb8棒材的生产流程,研究了热处理制度对tb8棒材力学性能的影响。结果表明棒材在750℃~830℃保温0.5h~2h,抗拉强度为800mpa~1000mpa,剪切强度大于570mpa;随后因时效温度的变化,分别可得到1100mpa、1200mpa、1300mpa不同强度级别的棒材。

铝合金6082t6作为一种常用的航空材料具有很好的力学性能,使用这种材料对疲劳不扩展裂纹进行了研究。试样形状为单边缺口拉伸试样,并在裂纹尖端使用数控机床钻直径为1mm的止裂孔。通过分析可得:疲劳不扩展裂纹可以通过对试样几何尺寸的合理设置得到。在设计中可以在疲劳构件容易萌生裂纹的部位预留出不扩展裂纹的容许长度,从而更大限度的提高构件的寿命可靠性,并且可以抵抗一定程度的外界不确定载荷的冲击影响,减少在裂纹维修或检查间隔期间的裂纹扩展风险。

在7075铝合金棒材中如果存在缺陷会导致很严重的质量问题,因此必须在出厂前对其进行探伤检验,并分析不合格原因,以便制定预防措施。本文通过化学成分分析、扫描电镜、能谱分析等手段对7075铝合金棒材探伤不合格的原因进行分析,结果表明内部粗大al—cr金属化合物聚集导致金属连续性被破坏是导致探伤不合格的主要原因,提出相应预防措施。

铝及铝合金棒每米重量表 直径(毫 米) 理论重量(公斤/ 米) 直径(毫 米) 理论重量(公斤/ 米) 直径(毫 米) 理论重量(公斤/ 米) 直径(毫 米) 理论重量(公斤/ 米) 52058160 2159170 62260180 2462190 72565200 2670210 82775220 2880230 93085240 3290250 103495260 35100265 1136105280 38110300 1240115320 1342120340 1445125350 1546130360 1648135380 1750140400 1852145 1955150