板坯连铸扇形段辊座冷却水管路改造

本公司承接了某钢厂连铸机扇形段框架的修复任务,承担了从方管割除、补焊打磨、堆焊过渡层、水管密封焊到角钢及密封板焊接等生产工序,其中冷却水管的密封焊接是连铸框架中的修复难点。通过改进其冷却水管材质及焊接结构、堆焊过渡层,以及采取合理的施焊顺序和控制焊接热输入等工艺措施,终于成功完成冷却水管的再制造并一次性通过水压试验。

方坯扇形段框架主要是钢结构件,结构形状复杂不利于加工精度的保证,扇形段辊子由轴和滚套组成加工过程中同轴度、圆柱度等形位误差也很难保证,经过生产加工实践,以出口荷兰方坯连铸扇形段项目为例,对其框架和辊子加工过程中出现的问题和工艺改进进行总结.

板坯连铸设备安装精度要求高,特别是扇形段基础框架安装,框架上的鞍形座数量多,调整次数多,调整的方向必须是高程及水平同时进行,且每个鞍形座的标高及水平距离均不相同,测量及调整难度比较大。介绍一种使用水准仪及千分尺测量并应用电脑cad作图测量计算的一种方法。

介绍连铸机扇形段设备漏水的改造方案。设备改造后,经过检验运行良好,设备运行及生产能力明显提高,取得了较好的经济效益。

分析了影响工业烧嘴冷却水管道沿程阻力损失的因素,明确了沿程阻力系数是主导因素,计算了工业烧嘴冷却水管路阻力损失。检验表明,计算值与实测数据符合较好,说明计算方法可用于阻力损失的实际计算,指出螺旋管的盘绕方式和几何因素对流动阻力的影响不可低估。研究结果可为烧嘴的设计和烧嘴冷却水泵选型等提供科学依据。

为了延长某钢厂1450mm板坯连铸机的使用寿命,提高生产稳定性和作业率及提升产品质量,对扇形段进行了重新设计。通过分析扇形段的技术特点和改造前存在的问题,优化了扇形段的结构设计和选型；通过喷淋实验优化了喷嘴选型和布置；通过有限元计算验证了扇形段的强度和刚度。实践结果表明:扇形段结构设计和选型好,满足强度和刚度要求,利于生产和维护；弧形区采用阀门控制幅切技术,喷嘴水量调节范围大,铸坯冷却均匀,有利于提高铸坯表面质量；单线智能集中润滑系统耗油量少,轴承损坏概率小,成本节约；改造后扇形段运行稳定可靠,作业率高,停机少,拆装维护方便。

分析柳钢1、2号板坯连铸机生产模具钢时开口度达不到工艺目标设定值进而引发质量问题的原因，介绍对矫直扇形段等实施的高效改造及其效果。

分析了影响循环冷却水管路水阻的相关因素,给出一种水阻的修正计算方法。在凝汽器相关参数变化时,对应于不同的循环冷却水流量,可根据参考电厂凝汽器的水阻曲线对循环冷却水管路的水阻进行修正。该方法可运用于汽轮机冷端优化研究。

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三炼钢1号板坯连铸机大断面改造后铸坯输送辊道频频损坏、铸坯跑偏，通过改造辊道旧辊，改造辊道底座，选用底座固定式减速机，在传动系统中增设有吸振功能的十字万向联轴器，降低辊道冲击载荷尖峰值，明显增强设备抗冲击能力，有效地解决了铸坯跑偏问题。

冷冻水管、冷却水管的管径计算 管径(mm)设计水流速度(m/s)水流量范围(l/min) dn2o0.5～0.610～12 dn250.6～0.718～20 dn320.7～0.935～45 dn400.8～1.060～75 dn500.9～1.2110～140 dn651.1～1.4220～280 dn801.2～1.6360～480 dn1001.3～1.8620～850 备注：dn50至dn100常用经济流速为1.2m/s。

冷却水管对高线粗中轧立式轧机轧辊的使用寿命起着决定性作用，冷却效果差造成轧槽过早老化，冷却效果好可延长使用寿命。但是在使用过程中冷却效果出现问题时，需要对冷却水管进行对中调整、在线更换，维护保养，由于作业环境潮湿、作业空间狭小，冷却水管的调整、维护、更换非常困难费时费力。针对现场存在的问题提出整改措施并制定出解决方案，在不断地实践中找出适用于现场生产的方案，通过轧辊冷却水管的改造方便了岗位人员调整，降低了检修维护人员的劳动强度，提高了轧辊的使用寿命，降低了设备维修成本。

针对east前几轮实验中出现的偏滤器dome板和外靶板间隙区域冷却水管被等离子体烧蚀破坏的问题,提出延伸外靶板石墨瓦结构以扩大打击面积和给冷却水管加装护套两种解决方案,并通过分析确定了具体参数。研究表明,适度的延伸外靶板可有效地防止高能粒子轰击靶板后水管,且对偏滤器区域流导影响不大;采用5mm壁厚高温耐熔钼管护套可有效地保护水管。后一轮的实验结果证明,该方案较好的解决了问题。

随着内燃机车运行速度的提高和运行交路的延长,柴油机冷却系统水管路的穴蚀现象有所增加。为此,在介绍冷却系统水管路穴蚀机理的基础上,分析东风11型0036机车和东风11g型0061机车因穴蚀致使水管路漏水,直至机破的故障情况,提出减缓冷却水管路穴蚀的措施。

从松花江水中分离纯化出黏液形成菌n1,形态学及生理生化指标鉴定其为微球菌属。利用动态模拟实验装置,研究此菌株在工业运行环境下细菌总数的变化对不锈钢管式换热器传热表面污垢热阻的影响。在线监测结果显示,细菌总数与污垢热阻变化成正相关;对管壁黏泥分析的结果显示,其中含有约107cfu/ml的微生物;元素分析结果发现,黏泥内主要成分为c、o、n和cl,这与微生物基本元素组成相似,表明菌株n1有黏附于传热表面形成黏泥的特性。这对认识微生物污垢形成机制,尤其是形成起始阶段的变化有重要意义,将为新型高效换热设备的设计提供依据。

针对国电电力内蒙古东胜热电厂1号发电机定子冷却水管路堵塞的问题,用流量测量的方法进行了分析判断,提出了改进措施。分析结果表明:发电机定子冷却水管路堵塞的原因是树脂误入其内造成的。

连铸机扇形段基础框架安装方法简介 依据国家标准《炼钢机械设备工程安装验收规范》（gb50403— 2007）p59、60安装测量方法和中重院编写的连铸机设备安装使用说 明书及图号10210308的图纸要求，连铸机扇形段基础框架将设置连 铸机（铸流）中心线、结晶器外弧基准线、为了安装检测操作方便， 同时设置矫直终点线。 先以外弧基准线为基准线来确定矫直终点线。外弧基准线是理论 上规定的基准线，因为在弧形段不易操作，所以在实际安装中设计又 标定了矫直终点线，并以矫直终点线为基准来安装基础框架。如果采 用从外弧基准线为基准线处直到矫直终点线处预埋型钢并在型钢上 有测量销，以此测量而得的两线偏差极小（一般为0.10～0.20mm）。 但是如采用全站仪来确定外弧基准线到矫直终点线的距离，由于全站 仪操作和仪器自身误差（预计为1～2mm），所以基础框架安装完后 要重新复检外弧基准线

板坯扇形段电磁搅拌辊正常使用中产生了一系列问题，严重影响生产节奏和产品质量，经过改进，电磁搅拌辊寿命达到使用周期、保证了产品质量。

机组冷负荷(千瓦)冷却水管径机组冷负荷(千瓦)冷却水管径 〈10dn20q≤7dn=20 10-20dn25q=7.1-17.6dn=25 21-100dn32q=17.7-100dn=32 101-180dn40q=101-176dn=40 181-600dn50q=177-598dn=50 601-800dn70q=599-1055dn=80 801-1000dn80q=1056-1512dn=100 1001-1500dn100q=1513-12462dn=125 1501-12000dn125q>12462dn=150 冷却水管管径表 估算方法1估算方法2

介绍了广州石化总厂化肥厂尿素装置蒸发冷凝器冷却水管橡胶膨胀节的损坏情况及改用伸缩节的结构特点和使用情况。

为分析转炉烟罩冷却水管早期失效原因,用金相显微镜,扫描电镜,x射线衍射仪等对失效水管进行了检验和分析,结果表明,水管外壁的孔洞是内壁扩展到外壁的热疲劳裂纹,疲劳裂纹是在高温和交变热应力状态下发生的氧腐蚀造成的。

通过分析循环冷却水系统存在腐蚀、结垢、微生物滋生等问题的成因,给出对策,分析水质,通过大量实验对比,确定直接循环水系统的处理思路,提出具体的管控方案,取得了较好的效果。