包钢Φ180mm连铸圆坯生产GCr15轴承钢盘条的实践

针对石钢60tld-lf-vd-cc生产工艺,通过开发高碳低氧出钢、控制ld出钢下渣量、lf到位白渣技术、轴承钢专用精炼造渣工艺、分阶段吹氩工艺、优化连铸工艺等系统控制技术,使gcr15轴承钢平均全氧含量(t[o])明显降低,平均t[o]从原工艺的9.6×10~(-6)降低到6.34×10~(-6),t[o]≤7×10~(-6)的炉数占到总炉数的82.8%,工艺改进效果显著。

gcr15钢管/gcr15轴承钢 是的0635-880884515965232156 耐磨钢板，弹簧钢板，合金钢板，桥梁钢板，容器板，高强 板，低合金钢板，碳素钢板，冷轧钢板， 名称边长（mm）壁厚(mm) 16*1620*2025*2530*3032*3235*3538*38 40*4045*4550*5060*6070*7075*7580*80 85*8590*9095*95100*100105*105110*110120*120 130*130135*135140*140150*150160*160175*17518 0*180 190*190200*200220*220240*240250*250260*26028 0*280 300*300320*320340*340360*360

介绍杭钢紫金棒材线gcr15轴承钢圆钢生产工艺,通过多次试生产,运用扩散退火和控轧控冷手段控制碳化物液析、网状级别。

gcr15轴承钢淬回火金相检验 gcr15钢是铬轴承钢中最具有代表性的，使用量占轴承钢的绝大 部分。滚动轴承一般由内圈套、外圈套、滚动体(滚珠、滚柱、滚锥 或滚针)和保持器等部分组成。轴承钢主要用来制造轴承的内外圈套 及滚动体。其工件淬回火金相检验的依据是jb/t1255-2001《高碳铬 轴承钢滚动轴承零件热处理技术条件》(以下简称为：标准)。 实践中如何在标准的指导下分析、检验样品的质量，在帮助企 业进行检验小型轴承淬回火工件的工作中我们积累了一些经验。同 时，结合理论知识的收集、整理，又对gcr15钢轴承零件的马氏体淬 回火金相检验项目进行了一些总结、分析，在此与同行进行交流。 1.淬回火马氏体级别的鉴定 gcr15属于过共析钢，预先热处理是球化退火。gcrl5正常的淬火 温度为：830～860℃，奥氏体中溶解有wc=0.5%～0.6%，以及 wcr=0.8%

分析了300mm×360mmgcr15轴承钢铸坯表面渣沟缺陷的原因,对连铸工艺和结晶器保护渣的理化指标进行调整后,彻底解决了铸坯表面的渣沟缺陷。

对连铸gcr15钢和模铸gcr15钢的偏析度进行了对比分析,提出了连铸gcr15钢中心碳偏析控制措施。

对gcr15轴承钢lf精炼过程各阶段的钢中氧及夹杂物含量进行了研究。结果表明,在现有工艺条件下,lf精炼15~20min时钢中氧含量已降低到较低水平,lf精炼结束后软吹时间控制15min左右较为合理;lf精炼结束及中间包钢中大部分夹杂物尺寸在15μm以下;应进一步加强浇铸环节的控制,减少钢水的二次污染。

通过对gcr15轴承钢高温终轧后进行冷却速度大于100℃/s的超快速冷却试验,研究了轧后不同冷却工艺制度对组织形态和网状碳化物的影响,结果表明,高温终轧后进行超快速冷却可抑制网状碳化物析出,发生伪共析转变而得到细片层间距的珠光体型组织——索氏体,并促进珠光体形核和减小碳原子扩散能力,达到细化晶粒的目的,得到利于球化退火的预备组织。

鄂钢滚动体用GCr15轴承钢通过省级鉴定

为消除轴承钢中碳化物液析,改善带状组织,进行了加热温度与碳化物溶解扩散之间的关系研究,确定了gcr15轴承钢比较合理的加热温度和保温时间,并将试验结果实施于现场。实际应用结果表明,在现有加热能力的条件下,将加热温度提高到1200~1280℃,保温时间在3h以上,可使碳化物带状级别控制在2级以下,碳化物液析得到消除。

利用光学显微镜、扫描电镜(sem)、维氏硬度计以及thermo-calc和photoshop软件对经不同温度奥氏体化、淬火后的gcr15轴承钢试样的显微组织进行了分析研究。结果表明:720～750℃奥氏体化时,碳原子进行短程扩散,几乎无奥氏体生成;755℃为奥氏体化的转折点,碳原子进行长程扩散,奥氏体出现;奥氏体化温度为780℃时,不但珠光体中的渗碳体全部粒化,先共析渗碳体也溶解碎断,剩余渗碳体以细小弥散的颗粒状分布在奥氏体基体中。

轴承钢棒材轧后温度较高导致的网状碳化物析出严重影响我国高质量轴承钢生产.在热模拟试验机上对gcr15轴承钢进行了试验研究,分析了不同控冷工艺参数对gcr15轴承钢二次碳化物的析出和珠光体转变的影响.研究表明,gcr15轴承钢经980℃高温变形后快速冷却,随着冷却速度的增加,晶界处二次碳化物由半网状分布、短棒状分布到最后弥散析出,珠光体球团直径和片层间距减小,并有退化珠光体生成.轴承钢中退化珠光体组织的出现,是由于其热变形后快速冷却,抑制了先共析碳化物在冷却过程中的过早析出造成的.较合理的冷却工艺是gcr15轴承钢高温变形后快速冷却到700℃,再以3℃/s的冷却速度进行冷却.

利用碳化物的金相形貌、数量、大小、分布及圆整度表征试验钢的球化质量,通过不同的热处理制度研究高纯净gcr15轴承钢预备组织与退火工艺对碳化物球化质量的影响。试验表明:优良的预备组织适宜的退火制度有利于碳化物在短时间内球化和细化,采用文中退火制度a,gcr15轴承钢碳化物圆整度为0.087μm、平均粒径为0.27μm,球化时间比传统工艺减少3.5h。

研究了球化退火和固溶+高温回火两种预热处理工艺对gcr15轴承钢淬火组织、硬度、冲击韧性和抗拉强度的影响.结果表明,两种预处理工艺都明显地细化了碳化物颗粒,其中经固溶+高温回火预处理的轴承钢具有较好的碳化物细化效果和细小晶粒的终处理组织,并获得了较高的硬度和抗拉强度值.在预处理都为球化退火工艺、终处理回火温度不同时,经较低回火温度(160℃)处理的轴承钢可获得良好的强韧性能.

利用gleeble-1500d热模拟实验机应用热膨胀法辅以金相法测定了gcr15钢和gcr15n钢的变形奥氏体动态cct曲线,研究了奥氏体连续冷却时的相变行为及显微组织,为制定合理的热处理制度和控制冷却工艺提供指导.

针对淮钢80t转炉-90tlf-100trh-cc工艺生产的gcr15轴承钢,采用金相、sem和eds等方法,研究了精炼过程中夹杂物的尺寸、成分和形貌等的变化情况。经分析计算,得出了各工序夹杂物的成分图,并分析了夹杂物在冶炼过程中的变化规律。结果表明,在lf炉精炼后,微观夹杂物由23.34个/mm2下降到14.02个/mm2;经rh循环脱气处理后,夹杂物有所减少,成材中,夹杂物数量略有减少;随着冶炼过程的进行,大颗粒夹杂在钢包中随着钢流的运动得到了有效去除,细微夹杂物所占比例逐步升高;钢中存在的夹杂物主要有氧化物、硫化物以及cao(cas)-al2o3-mgo类复合夹杂物。

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比较了不同的热轧钢带生产工艺对最终冷轧钢带球化质量的影响,并通过试验确认了控制球化退火前的组织对获取优良的球化组织的重要性。

热处理工艺 课程设计说明书 课程名称：金属热处理工艺学 设计题目：gcr15轴承钢的热处理工艺设计 院系：机械工程学院 班级：材料成型及控制工程xxxx 学号：091101100 学生姓名：idealwang 指导教师：黄老师 热处理工艺课程设计任务书 设计题目gcr15轴承钢的热处理工艺计 目录 1热处理工艺课程设计的目的--------------------4 2零件的技术要求及选材------------------------4 工作条件和技术要求-------------------------4 材料的选择----------------------------

石钢二轧厂为进一步控制gcr15轴承钢碳化物液析,采用150mm×150mm坯型、两种加热工艺制度生产<φ38mm、≥φ38mm规格钢材,使轴承钢的液析得到了控制,取得了明显效果。

结合国内外相关的研究和实际生产经验,探讨了gcr15轴承钢的球化机制和退火工艺。从退火质量稳定性角度出发,分析了gcr15轴承钢的3种主要球化退火方式。阐述了退火装备的进步对轴承钢球化退火质量提高的影响,提出了进一步改善轴承钢棒线材球化退火质量的措施。

通过提高gcr15轴承钢10mm线材预精轧温度的工业试验,得到了网状碳化物少的细片状珠光体组织,利用实验室热模拟的方法对工业试验现象做了进一步分析。结果表明:当预精轧温度为944℃时,试验钢网状碳化物析出时恰好处于快速冷却阶段,故其析出得到抑制,球化退火后渗碳体颗粒均匀细小,网状级别可降低至1.5级,布氏硬度为202.72,强韧性能均较高,满足gb/t18254-2002《高碳铬轴承钢》和实际生产对gcr15轴承钢退火材的要求。