TIG焊接1Cr13马氏体不锈钢大型箱体变形控制

高氮马氏体不锈钢以其高硬度、高耐蚀性能顺应了刀剪材料的发展要求。利用gleeble-1500热模拟试验机,在900~1050℃范围,0.05~0.5s-1应变速率条件下,对高氮马氏体不锈钢3cr13n进行了高温轴向压缩试验,测得了钢的高温流变曲线。结果表明,该钢流变应力(或峰值应力σp)和峰值应变εp随着变形温度t的升高和应变速率ε的降低而减小,而且,ln[sinh(0.012σp)]与lnε、ln[sinh(0.012σp)]与t-1都近似成直线关系。由此计算出该钢的动态再结晶激活能为443.45kj·mol-1,并确立了该钢的热变形方程。

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材质：0cr13ni5mo 性能： 试环硬度检测（hb）：272，272，274

0Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢试制

采用动电位扫描、fecl_3溶液浸泡和模拟油井井下环境的co_2腐蚀试验等方法研究了四种不同成分的13cr马氏体不锈钢的点蚀性能。结果表明,动电位扫描和模拟井况腐蚀试验结果一致,随耐点蚀当量指数(pre)的增大,材料的耐点蚀性能提高;在fecl_3溶液中,pre较低的材料发生均匀腐蚀,而pre较高的材料发生点蚀。

采用透射电镜对淬回火处理后6cr13马氏体不锈钢的显微组织进行了分析。结果表明,980℃淬火后组织以板条马氏体为主,有少量孪晶;1080℃淬火组织则全为孪晶马氏体;低温回火对980℃淬火后硬度的影响要小于其对1080℃淬火后硬度的影响。

分析了0cr13ni5mo/q345c马氏体不锈钢复合板的焊接性。通过抗裂性试验、复合板补焊及复合板对接焊、焊接工艺评定,提出了该复合板配套的焊接材料及可行的焊接工艺,按此工艺焊接的0cr13ni5mo/q345c复合钢板接头的力学性能满足技术指标的要求。

关于0cr13ni5mo低碳马氏体不锈钢的焊接,国内外的研究工作开展了很长时间,但实际工程应用中还是出现不少焊接问题,焊材的选择、焊接过程控制、焊后热处理等方面还存在一定的细节问题,常常导致宏观、微观焊接裂纹,ut探伤一次合格率偏低,返修量较大,造成成本的浪费和产品质量的下降。本文通过对此类钢种焊缝热处理前后的力学性能进行分析和研究,并采取调整焊接顺序,降低构件拘束度等方法,控制焊接裂纹的产生,解决了实际生产中焊接0cr13ni5mo低碳马氏体不锈钢经常出现的拼接焊缝冷成形时断裂及焊缝延时宏观开裂等问题。

马氏体不锈钢常用钢.

4.4马氏体不锈钢 4.4.1、常用马氏体不锈钢的钢号、化学成分和性能特点。 1、cr13型 （1）此类钢的化学成分见表2-8 表2-81cr13,2cr13,3cr13,4cr13钢的化学成分，%① 钢号csimncrsp 1cr13≤0.15≤1.00≤1.0011.5-13.5≤0.030≤0.035 2cr130.16-0.25≤1.00≤1.0012-14≤0.030≤0.035 3cr130.26-0.35≤1.00≤1.0012-14≤0.030≤0.035 4cr130.36-0.45≤0.60≤0.8012-14≤0.030≤0.035 ①gb1220-92 (2)力学性能 1cr13,2cr13,3cr13,4cr13钢的力学性能分别见表2-9至表2-16。 表2-9

研究了喷砂、抛光、除油、活化等前处理工艺对不锈钢着色质量的影响。同时通过正交试验确定了一种马氏体不锈钢着黑色工艺,获得了其最佳配方及工艺参数为:铬酸200g/l,硫酸500ml/l,温度90℃,时间5min。获得的不锈钢着色膜呈黑色、着色均匀,不仅具有优越的耐蚀性,而且能满足光学仪器零件消光和防腐的需要。

超级马氏体不锈钢是一系列低碳和超低碳马氏体不锈钢的统称，其初始概念源于20世纪50年代初期的瑞士，当时为改善水轮发电机叶轮的焊接性能，将13％cr马氏体不锈钢中的碳含量降至0．07％以下，为保持钢的相变特性加入一定量的镍，从而形成了一系列新合金。此类合金即为超级马氏体不锈钢的雏形，亦称可焊接马氏体不锈钢或软马氏体不锈钢。与传统马氏体不锈钢相比，它们的强度水平高，塑、韧性良好，焊接性能良好。

第４期（总第１７３期） ２０１２年８月 机械工程与自动化 ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　＆　ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ ｎｏ．４ ａｕｇ． 文章编号：１６７２－６４１３（２０１２）０４－００９９－０３ 马氏体不锈钢的研究与应用 袁彩梅，王国强 （中国一拖集团有限公司，河南　洛阳　４７１０００） 摘要：针对产品设计时对马氏体不锈钢的热处理及其显微组织结构状态使用不当而引起的晶间腐蚀和脆性的 问题，通过分析马氏体不锈钢抗氧化性能和抗电化学腐蚀性能的不同机理，区分了该材料不同使用环境下的 特点，为今后正确使用该材料提供了参考。 关键词：马氏体不锈钢；晶间腐蚀；抗电化学腐蚀性能 中图分类号：ｔｇ１４２．７１∶ｔｇ１４２．２４　　　文献标识码：ａ 收稿日期：２０１２－０４－０１；修回日期：２０１２－０４－１５ 作者简介：袁彩梅（１９

对马氏体不锈钢连铸时产生缺陷(凹坑及裂纹)的形成机理进行了分析,提出了相应的解决措施。

本文对马氏体不锈钢连铸时产生凹坑及裂纹缺陷的形成机理进行了分析,并结合工厂实际提出了相应的解决措施,很有参考价值。

研究了不同热处理条件下含铜量为3%的cr13型马氏体不锈钢的性能。分别在900～1200℃对cr13cu3进行正火热处理,然后测试了经正火后试样的硬度、富铜相析出情况和抗菌性。结果表明,cr13cu3在950～1200℃间正火时硬度(hrc)达到50以上,但抗菌效果不好。又将经过1100℃正火后的cr13cu3试样在300～650℃进行回火,测试结果显示,低于450℃回火时硬度较低;在450℃回火的硬度(hrc)达到50,但抗菌效果不佳;高于450℃回火时耐蚀性明显下降。由此可见,含铜马氏体不锈钢难以同时达到高硬度、高耐蚀性和抗菌性的要求。

运用小孔法测量马氏体不锈钢铸件zg1cr12ni3mo2co2vn焊接接头回火前、后的残余应力;采用sem和金相相结合的方法,观察了该焊件的组织和断口形貌;测量焊接接头金属的显微硬度。试验结果表明,焊件接头未回火室温基体金属的显微组织为脆硬的马氏体,且存在着较大焊接残余应力;回火后,焊件接头的显微组织为回火索氏体,改善了钢的塑性及韧性,提高了合金的综合力学性能。

低碳马氏体不锈钢ZG0Cr16Ni5Mo的研制

针阀的冲击韧性合格率偏低一直是制约生产的瓶颈。通过调整工艺参数,采用亚温淬火方法,9cr18钢获得了尺寸相差不大且含量较多的初生碳化物及韧窝形貌完好的组织。试验结果表明,9cr18马氏体不锈钢亚温淬火后具有良好的综合力学性能,冲击韧性合格率由原来的60%提高至95%以上。

00Cr13Ni6MoNb马氏体时效不锈钢研究

1 1cr13不锈钢复合板的焊接工艺规程 1、焊前准备 1.1下料 不锈钢复合钢板的切割以及坡口加工采用机械加工方法，切割面光滑，采用剪床切割时， 复层应朝上。也可以采用等离子切割，切割时复层朝上，严禁将切割的熔渣落在复层上。 1.2坡口加工及检查 a.坡口形式: 12 图3.2-1坡口形式 12 34 不锈钢复合板单面焊接的焊接顺序示意图 123 45

最近,东北特钢集团大连特钢公司第一炼钢厂成功按时保质保量完成新产品2cr11mo1niwvnbn钢的生产任务。该厂对配料、冶炼、浇铸等各环节都制定了具体措施,强化整个生产的过程控制,并安排技术人员跟班,以保证及时解决遇到的问题。