P92钢熔敷金属蠕变本构方程测试

超（超）临界锅炉用钢及焊接技术协作网第三次论坛大会论文集 p92钢焊缝金属高温时效后的 组织、性能试验研究 梁军 1李太江2刘福广2姚兵印2李巍2王彩侠2唐丽英2 （1.神华国华（北京）电力研究院有限公司，北京，100069；2.西安热工研究院有限公司，陕西西安，710032） 摘要：本文主要通过光学金相显微镜、扫描电子显微镜及力学性能测试研究了p92钢焊缝金属高温时效后的冲击韧性 变化。光学金相及扫描电子镜的组织观察结果都表明，650℃时效1000h后，p92钢焊缝区开始有明显的沉淀相沿晶界 及马氏体板条束界析出；时效至5000h后，沉淀相长大，密度增加。力学性能结果表明，p92钢焊接接头650℃时效5000h 后，焊缝、热影响区的显微硬度略有下降，但降幅在17hv以内；时效1000h后p92钢焊缝区的室

超（超）临界锅炉用钢及焊接技术协作网第三次论坛大会论文集 p92钢管的现场焊接工艺 朱建智 （河北电建一公司，石家庄市，050021） 摘要：作为一种在超超临界机组中起着重大作用的新型钢材，p92钢的现场焊接工艺必然成为需要重点研究的课题。 mts-616焊材基本能满足选材要求，且采用钢芯过渡形式，通过对其熔敷金属试验表明，该焊材具有良好的焊接工艺 性能，便于焊工操作的掌握。作为高合金的p92钢，其现场焊接必须执行严格的施工程序。p92钢的现场焊接工艺： 采用gtaw+smaw工艺，内部充氩保护，焊前预热，预热温度为100℃～200℃，层间温度控制在200℃～250℃。采 用较小的焊接线能量，采取多层多道焊并避免过厚的焊道，努力使热影响区软化带变得窄一些，缩小其影响。焊后冷 却到80℃～100℃时进行马氏体转变，然后进行760℃±10℃恒温4

P92钢焊接技术研究及工程应用

介绍了t92/p92钢在广东大唐潮州三百门电厂3号、4号机组(2×1000mw)的应用情况,此类钢的焊接特性是:具有焊接冷裂纹倾向;焊接接头的韧度难以控制;焊后热处理温度的控制精度范围小;热影响区软化并会产生iv型裂纹。根据上述特性,制定了t92/p92钢在焊前、焊接过程、焊后热处理及检验各个环节的工艺及控制要点,以保证机组的焊接安装质量。2台机组经水压试验和168h试运行,均未发生焊口泄漏事故,运行情况良好。

p92钢及其焊接技术研究 来源：中国电力科技网作者：闫平吕继祖卞小军吕道华2009-2-2719:34:21 p92钢及其焊接技术研究 闫平吕继祖卞小军吕道华 （中国华电工程（集团）有限公司管道分公司，北京市海淀区西三环北路91号（南门）100044） 摘要：本文通过对p92钢的焊接性分析，焊接材料的选择与试验及焊接工艺评定试验，提出了p92钢gtaw+smaw+saw 的工厂化组合焊接技术，并成功应用于华电邹县电厂2×1000mw机组和外高桥三期2×1000mw机组等工程。 0前言 超临界、超超临界机组成为火电的发展趋势，而新材料的开发和利用为电站向高参数方向发展提供了有力的保障。a335 p92钢（欧洲en牌号为x10crwmovnb9-2）是用钒、铌元素微合金化并控制硼和氮元素含量的铁素体钢（9%铬，1.75% 钨，0.5%钼），比其

前言随着经济的发展和人民对环保的要求,新建设的燃煤发电厂越来越倾向于运行效率高、成本低的大容量、超临界和超超临界高参数机组,而同时,适应高参数设备运行的钢材应具有良好的综合性能和更高的蠕变断裂强度。本文以邹县电厂4×1000mw机组为依托,对超超临界锅炉用p92钢的焊接及检测施工的经验及做法进行了研究。

P92钢埋弧焊焊接工艺

分别采用焊条chr172和chr132在基体材料45号钢上进行了堆焊试验;对焊缝金属和热影响区金属的显微组织进行了分析;对堆焊熔敷金属的硬度进行了测试。结果表明:堆焊金属的显微组织和显微硬度与焊条的种类和堆焊工艺参数有关。焊条chr172堆焊熔敷金属的硬度比焊条chr132堆焊熔敷金属的硬度好。

《金属熔焊原理》 一、填空题 1.焊接是通过加热或加压，或者两者并用，并且用或不用填充材料使焊件间达到原子间结 合的一种加工方法。 2.焊接与其他金属连接方法最根本的区别在于，通过焊接，两个焊件不仅在宏观上建立了 永久的连接，而且在微观上形成了原子间的距离而结合成一体。 3.按焊接过程中金属所处的状态不同，可以把焊接方法分为熔焊、压焊和钎焊三大类。 4.熔焊是指待焊处母材金属熔化但不加压力形成的焊接方法。 5.压焊就是在焊接过程中，无论加热与否，必须施加一定的压力。 6.在焊接热源作用下金属局部被加热熔化，同时出现热量的传播和分布现象，而且这种现 象贯穿整个焊接过程的始终，这就是焊接热过程。 7.在焊接条件下，热源离开后被熔化的金属便快速连续冷却，并发生结晶和相变过程，最 后形成焊缝。 8.焊接热源主要的三个特征是最小加热面积、最

对mnnicrmo和7%nimo合金系的高强度焊条熔敷金属进行了试验研究。结果显示,mnnicrmo系可在0.05%-0.07%碳含量条件下获得屈服强度大于900mpa的高强度焊缝金属,akv-50℃40-60j,焊缝屈强比0.93-0.98,强度稳定;7%nimo合金系可在≤0.05%碳含量条件下获得屈服强度大于900mpa的高强度焊缝金属,akv-50℃50-80j,焊缝屈强比0.92-0.94,焊缝金属塑性较差。从焊缝金属组织类型、残余奥氏体含量等角度分析了其原因,为高焊条熔敷金属合金系的优化选择提供了必要的基础。

基于夹层板的hoff型理论,推导了各层均为正交各向异性材料,且上、下面层厚度、材料特性均不相同的聚氨酯夹芯金属复合屋面板的静力基本方程.采用复模量形式表示聚氨酯夹芯的黏弹性性质,推导了考虑夹芯层阻尼特性的金属复合屋面板的动力基本方程.

METRODE电力工业T92P92钢焊接材料及焊接(P92钢焊接技术研讨会)

金属和金属材料综合测试（含答案） 一、金属和金属材料选择题 1．下列四支试管中，铁钉锈蚀最快的是() a．b．c．d． 【答案】d 【解析】 铁生锈的条件是铁与氧气、水同时接触。a、缺少氧气，不易生锈；b、缺少氧气，不易生 锈；c、同时与水、氧气接触，易生锈；d、氯化钠能加快铁的生锈。故选d。 2．如图所示的四个图象，能正确反映对应变化关系的是（） a．水的电解 b．木炭在密闭的容器内燃烧 c．加热一定量的高锰酸钾制氧气 d．等质量的锌、铁与足量的稀硫酸反应 【答案】d 【解析】 【分析】 a.根据电解水时生成的氢气和氧气的体积比分析； b.根据木炭燃烧时生成的二氧化碳与时间的关系分析； c.根据加热一定量的高锰酸钾时生成的氧气与时间的关系分析； d.根据等质量的锌、铁与足量的稀硫酸反应时，生成的氢气与时间的关系分析． 【详解】 a.电解水时生成的氢气

P92钢管件通过技术鉴定实现国产化

根据华能玉环电厂超超临界机组主蒸汽管道p92钢的现场焊接实践,详细介绍了p92类新型铁素体耐热钢的焊接技术要点以及改善焊缝金属韧性、减小haz软化及ⅳ型裂纹的具体措施。通过采用性能优良的焊材,采取\"小线能量、快速连弧、小摆幅、薄焊层、多层多道焊\"的操作方法,严格控制预热温度和层间温度,采用分区加热的热处理工艺,全过程旁站监督控制,从而得到了优良的焊缝。

超（超）临界锅炉用钢及焊接技术协作网第二次论坛大会论文集 195 p92钢及其焊接材料冷裂纹敏感性研究 赵建仓迟鸣声李建勇王淦刚朱平 （苏州热工研究院，苏州，215004） 摘要：针对usc机组主蒸汽管道用大径厚壁新型铁素体p92钢管，采用小铁研抗裂试验及插销试验方法，研究了国 外不同厂家p92钢焊条的抗冷裂性，获得了p92钢及其焊条的抗冷裂性定量指标，为p92钢的焊接工艺评定及焊接工 艺规程制订奠定了技术基础。 关键词：p92钢焊接材料冷裂纹敏感性 1前言 新型铁素体耐热钢p92与p91比较，以其更 优的高温强度和抗蠕变性能，更优良的耐腐蚀和 抗氧化性能，在超超临界（usc）机组的高温集 箱和蒸汽管道等部件得到越来越广泛的应用。目 前我国的华能玉环、华电邹县、上海外高桥等单 机容量1000mw以及600mw的u

硅含量对氩弧焊熔敷金属冲击韧度的影响——通过示波冲击、断口扫描及显微组织观察等试验，研究了小于0．5％的硅含量对低含氧量手工氩弧焊熔敷金属冲击韧度的影响。结果表明，随着硅含量的增加，熔敷金属冲击韧度下降；低硅含量时，熔敷金属显微组织以针状铁素...

制备了p92焊条的全熔敷金属试样,在625℃最长时间104h条件下进行高温时效性能试验,研究了p92焊条熔敷金属高温时效时间对冲击韧性和微观组织变化的影响。试验结果表明:p92焊条熔敷金属有明显的时效脆化倾向,时效前后组织中m23c6相和δ铁素体数量无明显变化,mx也非常稳定,104h时效后在晶界析出了许多明亮的富w和mo的laves相,laves相在晶界析出是熔敷金属高温时效脆化的主要原因。随着高温时效时间的延长,熔敷金属冲击功逐渐降低,在1000～3000h之间冲击功的下降最为显著,之后随着时间延长,下降趋势变缓。

随着我国超超临界火力发电机组工程的大量兴建,p92高合金钢耐热钢的应用越来越普及。为确保其厚壁大管径焊口的焊接质量,提高其焊接效率,本文以国电汉川三期6~#机组焊接为基础,从坡口的设计、焊接及热处理等工艺方面的优化来改善焊接质量,提高焊接效率。

用不锈钢药芯焊丝及不锈钢实芯焊丝,分别在100%ar及不同比例的ar+co2下,对熔敷金属中的含碳量进行了研究。根据热力学标准生成自由焓和等温方程,从实芯焊丝和药芯焊丝焊接冶金反应的差异,分析了不锈钢药芯和实芯焊丝熔敷金属不同的增碳机制,搞清了不锈钢药芯焊丝不增碳的机理,从而达到控制碳的目的。

我国的超临界或超超临界机组大量使用了p91/p92等马氏体钢,给焊接、热处理、无损检测等提出了一系列的新课题。介绍了p91/p92钢的理化性能及焊接工艺特点;对在实际工程出现的p91/p92钢常见缺陷进行了统计和分析,给出了气孔、夹渣、未熔合、裂纹等缺陷的示意图;重点阐述了p91/p92钢焊接接头进行无损检测的特殊性,提出了提高无损检验检出率以及对该类钢缺陷性质进行正确判定的方法,以减少漏检和误判。

金属及合金物理测试常用标准目录 gb/t224-1987钢的脱碳层深度测定法 gb/t226-1991钢的低倍组织及缺陷酸蚀试验法 gb/t985-1988气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸 gb/t986-1988埋弧焊焊缝坡口的基本形式和尺寸 gb/t1298-1986碳素工具钢技术条件 gb/t1299-1986合金工具钢技术条件 gb/t1814-1979钢材断口检验法 gb/t1954-1980铬镍奥氏体不锈钢焊缝铁素体含量测定方法 gb/t1979-2001结构钢低倍组织缺陷评级图 gb/t2971-1983碳素钢和低合金钢断口检验方法 gb/t3086-1982高碳铬不锈轴承钢技术条件 gb/t3246.1-2000铝及铝合金加工制品显微组织检验方法 gb/t3246.2-2000