Kirchhoff弹性直杆在力螺旋作用下的稳定性

粘弹性点支承粘弹性桩的动力稳定性分析——为了探讨粘弹性点支承对粘弹性桩动力稳定性的影响，利用梁振动理论给出了轴向周期性动压作用下粘弹性点支承的粘弹性桩振动微分方程，根据动力稳定性理论给出了粘弹性点支承粘弹性桩的临界频率方程和不稳定区域。计算结...

研究了杆件具有弹性支座时直杆的动力稳定性问题,通过推导杆件的临界频率和动力不稳定边界,分析了弹簧刚度和阻尼对杆件动力稳定性的影响,研究表明杆件的侧向刚度愈大其结构的动力稳定性愈好,阻尼对杆的振动起有利作用,并分析了地下低温冷库建筑中杆件具有弹性支座时直杆的动力稳定性问题.

粘弹性地基上粘弹性输流管道的稳定性分析——从winkler假设和单轴线性粘弹性本构方程出发，推导了kelvin-voigt粘弹性地基上三参量固体模型输流管道的运动微分方程，采用改进的有限差分法，分析了管道和地基的粘弹性参数对输流管道无量纲复频率和无量纲流速之间...

立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中n——立杆的轴心压力设计值，n=14.35kn； ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26； i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m； k——计算长度附加系数，取1.155； 1）对受弯构件： 不组合风荷载 上列式中sgk、sqk——永久荷载与可变荷载的标准值分别产生的内力和。对受弯构件内力为 弯矩、剪力，对轴心受压构件为轴力； swk——风荷载标准值产生的内力； f——钢材强度设计值； fk——钢材强度的标准值； w——杆件的截面模量； φ——轴心压杆的稳定系数； a——杆件的截面面积； 0.9，1.2，1.4，0.85—

地震作用下斜靠式拱桥的动力稳定性——以某钢管混凝土斜靠式拱桥为研究对象，基于lyapunov运动稳定性原理，给出斜靠式拱桥的动力稳定性判断准则．通过地震时程响应和屈曲分析，绘制斜靠式拱桥在顺桥向、横桥向及竖向地震激励下的动力特征值时程曲线，描述斜靠式...

目的研究边坡在地震和降雨作用下稳定性的变化规律,得出导致边坡失稳的敏感因素.方法基于abaqus有限元软件模拟分析边坡稳定性的变化过程,采用拟静力法和强度折减的有限元法等方法对边坡进行数值模拟,将得到的安全系数与极限平衡法所得安全系数进行对比.结果在弱降雨20mm/h条件下,边坡安全系数发生变化的几率特别小,可见一定强度的弱降雨不会对边坡安全构成威胁;在强降雨50mm/h状态下,前期边坡安全系数变化不大,后期安全系数逐渐降低且变化明显,甚至在降雨大约34h后边坡发生失稳破坏,安全系数极具降低,强降雨会对边坡安全稳定性构成极大威胁.结论在边坡或者堤坝等岩土工程中降雨和地震对其稳定性和安全性的影响,相对于其他外界因素更为重要.

天池滑坡坝在地震作用下稳定性分析——通过对影响天池滑坡坝抗震稳定性的各因素分析说明在地震作用发生情况下天池滑坡坝不会破坏对积石峡水电站建设不会产生影响　　

抛物线形索—拱结构弹性稳定性能研究——采用ansys软件对拱轴线形式为抛物线形索一拱结构的弹性稳定性能进行研究，得出了在不同荷载作用下结构的弹性极限承载力及各种参数对结构稳定性能的影响，从而找出影响结构弹性极限承载力的关键因素。　　

结合生产实践,探讨了大口径螺旋焊接钢管的成型稳定性问题,分析了成型不稳定现象发生的原因,采取相应措施,使大口径钢管成型稳定,从而提高钢管的达标率,减少钢管补焊量,降低生产成本。关键词:大口径螺旋焊接钢管;成型稳定性;原因分析;改进措施

柱子吊装中螺旋斜撑稳定性计算的简易方法

波浪作用下充填管袋堤坝的稳定性试验研究——本试验研究了不同堤体坡比的充填管袋结构在不同模型水深、不同波陡波浪作用下的稳定性，得到了不同工况下管袋结构失稳的临界波高及失稳后各管袋层的位移状况。在波浪作用下沉箱位移计算公式的基础上，推导了波浪作用...

在边坡工程研究领域中,人们最为关注的就是边坡的稳定性问题。为研究开挖边坡在受到地震作用时的变形破坏情况,尝试用有限元软件模拟了边坡的开挖过程,并用强度折减法计算了其在地震力作用下的稳定安全系数。结果表明:有限元强度折减法在考虑地震影响下开挖边坡稳定计算中有良好的适用性。

稳定系数是高墩桥梁设计的一个重要参数。首先介绍了稳定分析的理论;然后以高桩承台矮塔斜拉桥——龙湖大桥为例,探讨了桩-土共同作用的模拟方法和桩-水共同作用的影响;最后给出了该桥最大悬臂状态和成桥运营状态的弹性稳定分析结果。研究结论表明可用等效嵌固长度考虑高桩承台的桩-土共同作用,而桩-水共同作用对稳定的影响可忽略,高桩承台矮塔斜拉桥表现为上刚下柔的特性,失稳形式多表现为桩基的弯曲。

一种新型预应力索-拱结构的弹性稳定性能研究——本文所介绍的索一拱结构，是在圆弧或椭圆形拱轴线上，按照拱在重力荷载作用下的弯矩变化图设置撑杆和拉索(或预应力拉索)，以改善拱轴线上不均匀分布弯矩，达到提高纯拱结构刚度及稳定承载力的目的．利用弧长法对...

大跨度拱桁架在地震作用下的动力稳定性研究——本文采用数值分析方法,以单榀拱桁架为研究对象,分析该结构在地震作用下的动力稳定性。考虑结构的几何非线性和材料非线性效应;分析了不同地震波的选取、输入方式和阻尼等因素对结构动力稳定性的影响。

机械设计手册p1-153 压杆的柔度(长细比):λ＝μl/imin＝99.9 压杆的长度系数（表1-1-104）μ=2 压杆全长mml＝2830.0 压杆截面的最小惯性半径mmimin=sqrt（imin/a)＝56.6 压杆截面的最小惯性矩mm4imin=π/64*（d 4 -d 4 )＝12900133.4 压杆的横截面面积mm2a=π/4*（d2-d2)＝4021.2 压杆外径mmd=168.0 压杆内径mmd=152.0 λ1=πsqrt（e/σp）=105 弹性模量n/mm2e=2.1.e+05 材料的比例极限n/mm2σp=1.9.e+02 λ2=(a-σs）/b=61 材料力学性能的有关参数n/mm2a＝304.0 材料力学性能的有关参数n/mm2b＝1.1 材

通过对工程实例的有限元分析,研究了有软弱下卧层的双层体系地基的应力和变形特性。计算结果表明,地基中塑性区首先出现在交界面处的上层土中,随着荷载的增加,塑性区向交界面处上下土层均有扩展,由于下层土较软,塑性区扩展较快,最后当塑性区到达基础底面时,地基达到极限承载力。

为了解和掌握单层球面网壳在静力荷载作用下的弹塑性稳定性能,采用有限元软件ansys及自编的前后处理程序对典型单层球面网壳结构稳定性能进行对比分析,初步了解了球面网壳弹性与弹塑性稳定性能的主要差异。在此基础上进行了1000余例k8型单层球面网壳弹性、弹塑性全过程分析,同时考虑竖向均布荷载的不对称分布、初始几何缺陷等因素对球面网壳稳定性能的影响,掌握了以上因素变化对球面网壳弹塑性稳定性能的影响规律,并将其定量化。最后,通过对弹性、弹塑性稳定极限承载力的统计分析,提出适用于k8、k6型球面网壳的塑性折减系数,用以表示材料非线性对极限承载力的影响。这些成果的获得为进一步开展网壳结构的弹塑性稳定性能研究以及工程实践提供了理论依据和技术参考。

网壳结构的弹塑性稳定性分析——本文在采用梁-柱理论得出的网壳结构单元弹性切线刚度矩阵的基础上,考虑材料的物理非线性,对弹性切线刚度矩阵加以修正得到弹塑性切线刚度矩阵。并且利用anasys工作站程序,对算例进行了弹塑性稳定性分析,得出了有价值的结论。

地震荷载作用下基坑支护体系稳定性分析

高边坡在高速公路的设计施工中均是项目的重点和难点,然而在境外承担的设计施工项目在高地震烈度下高边坡设计就更为复杂,关键是各设计参数的选用,由于规范的不同导致参数差异较大,本文根据实际工程设计情况,对高边坡地震作用下稳定性进行分析,提出可行的边坡加固措施。

影响高切坡稳定性的因素复杂多样,边坡上荷载的加载方式与边坡的几何形状是诱发高切坡失稳的两个主要因素。基于abaqus软件,运用有限元强度折减法,研究了高切坡的坡顶和坡脚在矩形均布荷载作用下,其几何形状与荷载变化时高切坡的稳定性及潜在滑动面位置的变化规律。研究表明：高切坡的稳定性随坡角和荷载的增大均先增大后减小;潜在滑动面随坡角增大不断下降并有逐渐通过坡趾的趋势。