JISG3131-2010热轧低碳钢板、薄板和钢带

JISG3131-1996中文版热轧低碳钢板、薄板及带材

宝山钢铁股份有限公司企业标准 q/bqb403－2003 冷连轧低碳钢板及钢带代替q/bqb403-1999 bzj407-1999 1范围 本标准规定了冷连轧低碳钢板及钢带的分类和代号、尺寸、外形、重量、技术要求、检 验和试验、包装、标志及质量证明书等。 本标准适用于宝山钢铁股份有限公司生产的厚度为0.30mm～3.5mm的冷连轧低碳钢板 及钢带（以下简称钢板及钢带）。 2规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其 随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标 准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新 版本适用于本标准。 gb/t222－1984钢的化学分析用试样取样法及成品化学成分允许偏差 gb/t223钢

Q-BQB403-2003冷连轧低碳钢板及钢带

Q-BQB403-2009冷连轧低碳钢板及钢带

Q-BQB-403-2009-冷连轧低碳钢板及钢带

QASB312-2012低碳钢冷轧钢板和钢带

龙盛企业标准冷轧低碳钢板和钢带(JIS)

CSP热轧1.0mm超薄规格低碳钢板的组织及性能

宝山钢铁股份有限公司企业标准 q/bqb403－2003 冷连轧低碳钢板及钢带代替q/bqb403-1999 bzj407-1999 1范围 本标准规定了冷连轧低碳钢板及钢带的分类和代号、尺寸、外形、重量、技术要求、检验和试验、包装、标志及质量证明书 等。 本标准适用于宝山钢铁股份有限公司生产的厚度为0.30mm～3.5mm的冷连轧低碳钢板及钢带（以下简称钢板及钢带）。 2规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内 容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期 的引用文件，其最新版本适用于本标准。 gb/t222－1984钢的化学分析用试样取样法及成品化学成分允许偏差 gb/t223钢铁及合金化学分析方法 gb/

研究了紧凑式热带生产(csp)热轧超薄规格低碳钢板的微观组织、二相粒子的析出及强化对力学性能的影响。结果表明,板的热轧终轧组织为大量再结晶奥氏体和少量的非再结晶奥氏体的混合组织。板的最终组织为大量铁素体加部分珠光体,铁素体晶粒细小且较为均匀;同时含有大量的细小、弥散析出物;大部分粒子的尺寸小于100nm,分布在晶内和晶界处;复合析出物的尺寸稍大,在晶界处析出。均匀细晶及弥散分布的微细析出物是获得优质热轧超薄规格低碳钢板的主要原因。

众所周知,薄板的材质受织构的影响。对于深冲钢板和硅钢片的开发,织构尤其重要。以前对织构的研究基本上是以冷轧和退火为中心进行的,对热轧织构的形成研究甚少。本文从提高深冲性能出发,对含ti超低碳钢于铁素体相变温度区热轧形成的织构进行了研究。试验用材为250mm厚连铸坯。把试验用材加热至1250°c,保温lh,轧成30mm厚,终轧温度在1000°c以上。空冷后截取宽200mm。长250mm,再次加热到1000°c,保温lh,于ar_3相变点以上温度经两道次热轧成12mm厚,空冷到800°c时以四道连轧

利用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜等研究了唐钢薄板坯连铸连轧线(ftsr线)热轧低碳钢超薄板(厚0．8mm)的显微组织和第二相析出粒子,对钢板的力学性能和成形性等进行了研究。结果表明:超薄低碳钢板的显微组织为比较细小、均匀的铁素体晶粒及少量的珠光体组织,铁素体的平均晶粒尺寸约7．0μm,钢板具有良好的综合力学性能和优良的成形性,钢中存在的较高密度位错和少量第二相析出粒子对钢板性能的提高起到了有利的作用。

4对珠钢csp线生产的低碳钢(zj400)连铸坯及轧后的组织特征观察和硬度测定表明:csp线生产的连铸坯铸态组织为较细的树枝晶,枝晶宽度为几微米到30μm,靠近表面层的枝晶宽度与中心区域差别很小。经第一道次50%变形后,板坯组织明显细化,具有局部“树枝晶”特征,“枝晶”宽度约5μm,中心区域硬度降低。成品薄板的晶粒尺寸平均为5μm,大多呈尖角型。变形区应力、应变及温度分布的有限元模拟分析结果与实际组织分析结果吻合

对采用eafcsp工艺生产的zj330低碳钢热轧板进行了组织、性能和夹杂物分析。结果表明:成品板的晶粒细小、均匀、强度较高、拉伸试样的断口为韧性断口;ebsd分析表明:成品板组织中铁素体晶粒间基本为大角度晶界,择优取向不显著。由于薄板坯连铸时的凝固和冷却速度快,钢水洁净度高,使得夹杂物含量少、尺寸小、钢板的伸长率高。

采用h-800透射电镜研究csp热轧低碳钢轧制过程中析出物形貌、尺寸、及分布等,结果表明:累积变形量较小,变形温度较高时,第二相粒子主要在晶界或相界上形成,数量较少且比较粗大,尺寸多在150nm以上;随着轧制过程的进行,累积变形量的增大和轧制温度的降低,第二相粒子主要在晶内析出,细小、弥散且数量较多,尺寸大多数在20～100nm之间,析出物主要为al2o3、mns、cu7s4和fe3c。

分别采用基于薄板坯连铸连轧(csp)工艺和传统热连轧工艺条件下的低碳钢板作为冷轧基料,在实验室模拟现场工艺进行了冷轧和退火。通过金相观察和x射线衍射织构分析,比较了两种工艺下低碳钢板的组织和织构演变的规律。结果表明:两种试样冷轧后α取向线上显著增加的织构有较大的区别,csp工艺下是{001}〈110〉,而传统工艺下是{112}〈110〉;在同样的冷轧及退火工艺条件下,csp条件下的钢板在退火过程中发生再结晶需要的温度更高,时间更长;对于csp钢板,退火对γ取向线的影响要大于冷轧对其的影响,而对于传统热连轧钢板,冷轧和退火过程对γ取向线都有比较大的影响。

OYN4002-2015冷轧低碳钢板及钢带(印刷稿)

生产高铜低碳钢板

针对供冷轧用热轧卷表面出现的麻面黑斑问题,介绍了氧化铁皮压入与氧化铁皮细孔的形成机理,分析了该缺陷的形成原因,并结合唐山国丰钢铁有限公司1450mm热轧机组情况,提出了预防和减少热轧低碳卷麻面缺陷的措施。

1.前言在冷轧板带生产中,由传统的罩式炉退火工艺改为连续退火工艺以后,对某些钢种(如spcc、spcd)的冷轧坯料,要求其热轧时的卷取温度,由原来的≤650℃提高至≥750℃。但由此将会使热轧钢板表面的铁素体晶粒比钢板中心部位粗大,而造成晶粒异常不均现象。这种晶粒的异常不均不仅影响到下部工序的进一步加工,而且会使冷轧后轧件的深冲等机械性能恶化。因此,对低碳钢spcc、spcd热连轧板表面铁素体晶粒异常粗化的生产工艺进行了模拟试验,以期

采用基于薄板坯连铸连轧(csp)工艺条件下的低碳钢板作为冷轧基料,在实验室模拟现场工艺进行了冷轧和罩式退火,利用x射线衍射和电子背散射衍射(ebsd)分析了退火过程中的织构和微区取向的变化,并对csp条件冷轧板再结晶织构的形成机制进行了讨论。结果表明:γ取向线在再结晶发生后增加比较明显,但在晶粒长大阶段却略有降低。形变亚晶在再结晶过程中发生合并长大,这些具有大角度晶界的亚晶将是再结晶形核的基础。以较小的晶内平均取向差和较大的晶粒间取向差为判据,利用ebsd技术选取了最有可能成为再结晶晶核的亚晶,这些亚晶存在着以{111}取向为主的择优取向。再结晶晶粒的生长速度在随后的整个退火过程中存在较大差异,{111}再结晶新晶粒的生长速度在晶粒长大阶段受到抑制,可能是其最终成品γ取向线取向分布密度下降的原因。再结晶初期晶核的择优取向与其生长速度的差异共同作用决定了再结晶的最终织构。

低碳钢板搭接平位焊