780MPa热镀锌用TRIP钢退火工艺及组织演变

研究了第三代高强度高塑性trip钢的退火工艺对性能的影响和组织演变规律.热轧后形成的原始马氏体与临界退火时形成的残余奥氏体使trip钢具有良好的强度和塑性.结果表明:实验用钢可获得1000mpa以上的抗拉强度和30%以上的断后延伸率,且强塑积>30gpa.%;退火温度和保温时间对钢的力学性能具有显著影响,热轧trip钢临界退火温度为630℃,保温时间18h时,实验用钢能获得最佳的综合力学性能.

介绍了本钢590mpa级热镀锌双相钢的研发生产,为满足强度和成形性能要求,根据相变强化机制进行成分和工艺的设计,重点研究生产过程中化学成分、热连轧、冷轧、连续退火热镀锌工艺的控制要点,并对产品的微观组织及性能指标进行分析。批量生产实践表明产品具有优良的力学性能和成形性能,应用于汽车高强结构件。

对国内外trip钢热镀锌可镀性研究的最新进展进行了介绍,分析了基板成分、退火工艺、热镀锌工艺对trip钢热镀锌可镀性的影响,同时阐述了改善trip钢可镀性的对策措施。最后指出,采用预氧化还原热镀锌工艺生产含硅trip钢,是未来trip钢热镀锌工业生产的主流方向。

专利号：cn201010295721.1专利权人：北京科技大学,鞍钢股份有限公司本发明公开了一种600mpa级超低硅冷轧热镀锌双相钢及其制备工艺,其化学成分质量分数为：c：0.03%～0.16%,si〈0.02%,mn：1.2%～2.2%,cr：0.2%～0.6%,s〈0.015%,p〈0.020%,als：0.01%～0.08%,余量为fe;其制备工艺,包括如下步骤：

在实验室制备了590mpa级冷轧热镀锌双相钢板,采用sem、tem和拉伸试验等方法考察了退火温度、卷取温度等工艺参数对该钢显微组织和力学性能的影响。结果表明:经750～820℃保温100s退火后,可以获得抗拉强度615mpa以上、伸长率高达21%的综合性能良好的钢板;随着退火温度的升高,抗拉强度和屈服强度都会增大,伸长率则以820℃退火的最好,其次是800℃退火的,而750℃和780℃退火的则差一些;热轧后650℃卷取的钢板经冷轧和热镀锌退火后,其强度明显高于690℃卷取的。

热镀锌钢板大量应用于轻工、容器、渔业、建筑、家电和汽车工业,是最重要的钢材品种之一,市场需求增长很快,虽然我国现有热镀锌板生产线已经达到一定产能,但远不能满足用户要求,仍需大量进口。同时国内一些钢厂也准备建设新的热镀锌线。现就适于热镀锌板热处理的连续退火方式和炉型选择作一论述,以供投资者参考。

用于冷轧薄板连续热镀锌机组的退火炉是机组的关键设备，亦称工艺段，它完成钢带热镀锌前的退火工艺，对钢带热镀锌后的性能起到至关重要的作用。本文介绍了热镀锌机组主要热处理加热方式，用对比的方法细致的阐明了各种加热方式的优缺点。

本文分析了近年来热镀锌退火炉出现的一些新的特点,针对带钢的热镀锌连续退火工艺,提出了提高控制带钢质量的措施和重视热能利用的方法.

通过对比冷轧带钢连续热镀锌和连续退火两种工艺生产的不同点,分析两用生产机组的设计要点。

介绍1870mpa级热镀锌制绳钢丝生产工艺。生产φ1.4～4.0mm,1870mpa级a类热镀锌制绳钢丝宜选择先拉后镀生产工艺,采用82b盘条生产的φ2.80,2.90,3.05mm制绳钢丝所用的铅淬火半成品分别为φ7.70,8.00,8.30mm,镀后锌层面质量分别为263.8,273.1,275.9g/m2;生产φ0.8～2.4mm,1870mpa级ab类热镀锌制绳钢丝宜选择中镀后拉生产工艺,采用70钢盘条生产的1.60,1.70,1.80mm制绳钢丝所用的铅淬火半成品分别为φ3.20,3.40,3.60mm,镀后拉拔前锌层面质量分别为308.6,309.7,311.8g/m2;生产φ0.4～1.6mm,1870mpa级b类热镀锌制绳钢丝宜选择先镀后拉生产工艺,采用70钢盘条生产的φ0.65,0.60,0.80mm制绳钢丝所用的铅淬火半成品分别为φ1.90,1.75,2.30mm,镀后拉拔前锌层面质量分别为233.5,228.6,255.4g/m2。

通过金相显微镜、热膨胀仪等分析手段研究了热镀锌dp钢奥氏体及临界区连续冷却组织演变规律。结果表明:实验钢成分设计决定了钢的淬透性和临界冷却速度,冷速大于15℃/s时,基本可得到f+m的双相组织。部分奥氏体化cct曲线与完全奥氏体化cct曲线形状相似,但前者相对于后者普遍上移和左移,且上移比较明显。

采用盐浴退火方法分别对牌号为ssgrade40,ssgrade33和ssgrade50的热镀锌钢板的冷轧硬卷进行了不同工艺的退火处理,研究了退火工艺对三种热镀锌钢板用冷轧板显微组织和力学性能的影响,以确定三种冷轧板的再结晶温度及最佳退火温度范围。结果表明:ssgrade40冷轧板的再结晶温度在720℃左右,退火温度在720℃较佳;ssgrade33冷轧板的再结晶温度在680℃左右,考虑到力学性能的稳定性,退火温度选择在720℃左右较佳;ssgrade50冷轧板的再结晶温度在700℃以上,为了保证其强度富余量和性能稳定性,退火温度选择在780℃左右较佳。

某钢铁厂连续退火炉带钢品种过渡频繁,热处理温度相差较大,利用现有模型控制需要手动调节,随意性较大,同时过渡时间较长,产生废带较多。为了提高产品质量的稳定性,故在原有模型的基础上建立退火炉工艺过渡数学模型。工艺过渡模型主要控制辐射管功率以及带钢各段出口温度设定值,使带钢热处理温度稳定过渡。从应用实例,分析了工艺过渡数学模型的使用情况,效果良好。

为了提高产品质量的稳定性,在原有连续退火炉模型的基础上建立退火炉工艺过渡数学模型,主要控制辐射管功率以及带钢各段出口温度设定值,使带钢热处理温度稳定过渡。从应用实例,分析了工艺过渡数学模型的使用情况,效果良好。

posco在世界上首次开发出了汽车外板用590mpa级合金化热镀锌板。这种合金化热镀锌板具有强度高、重量轻、外观优美的特点，且其厚度比原有产品薄，但却保持了良好的耐凹性。

POSCO开发出汽车用590MPa级合金化热镀锌板

为调整产品结构,唐山钢铁股份有限公司冷轧薄板厂将其1~#镀锌生产线改造为镀锌和退火两用机组,介绍了退火工艺的实现,包括明火直燃退火工艺对带钢表面质量的影响与控制,退火后冷却段的改造,退火炉出口密封及旁路系统设计,退火炉控制系统的研发与优化。生产实践表明,退火板性能完全合格。

在现代化连续热镀锌退火炉中,板形是板带热镀锌产品的主要质量指标之一,又是对热镀锌机组的正常运行起着重要影响作用的工艺因素。带钢经过连续热镀锌机组退火炉的加热和冷却过程,内应力的变化引起带钢的浪形有明显改变,尤其是在连续热镀锌机组进行薄宽规格的带钢生产时,退火炉内带钢有时会沿纵向或斜向出现不同程度的起皱,称之为"热瓢曲"现象。带钢轻微"热瓢曲"会造成废次产品数量增加,而严重时能造成带钢炉内断带并迫使机组停机,对机组生产及产品质量危害极大。由于带材的平直性是一个空间的三维问题,加之退火因素的不确定性,所以,研究退火炉对带钢板形的影响就成了大难度的课题。尤其是热镀锌连续退火炉,不仅对板形有较明显的改变能力,而且其自身生产的稳定性和产量高低都与带钢的板形密切相关。同时,通过研究退火炉对带钢板形的影响,还可以了解镀锌机组对板形的适用能力,为冷扎带钢的板形控制提出明确的目标。但,对这个问题至今很少有人进行专门的研究,因此,研究退火炉对板形的影响,无疑具有重要的理论价值和明确的实际意义。为了了解镀锌机组对板形的适用能力,为冷扎带钢的板形控制提出明确的目标。本文从分析热镀锌机组各工艺设备对带钢板形的影响入手,明确研究退火炉对板形影响的重要意义,通过对实际生产的观察、记录、统计,对带钢现经过退火炉后的板形变化进行了系统的分析和归纳,通过理论分析,明确了退火炉带钢板形影响机理。本文在以下几个方面取得了一定的成果:1.对热镀锌机组各工艺设备对板形的影响进行了分析,找出了影响带钢板形变化的关键设备,明确了研究的重点和难点,确立了研究退火炉对板形影响的重要意义。2.跟踪记录实际生产中退火炉生产工艺参数和进出退火炉的板形情况,从而统计归纳出反映实际的板形变化规律,为板形变化理论分析提供了基础。3.对热镀锌机组退火炉内的带钢在高温下的板形变化机理进行了研究,对宽薄带钢的浪形在热态下的变形问题进行了分析。4.并分析了带钢在退火炉内发生的瓢曲机理,确定了影响板形的主要因素和部位。

在退火连续热镀锌的生产线中,初期一般使用的是卧式加热退火炉.到20世纪60年代以后,出现了用立式炉进行冷轧钢板的连续退火技术.由于对热镀锌生产线稿产量、高质量、低投资、低能耗的要求,这种技术很快在钢带连续热镀锌生产中获得了推广.

简要介绍了带钢连续热镀锌退火炉的构成,并在此基础上对带钢连续热镀锌退火炉的技术优势进行了论述,以期对推动带钢连续热镀锌退火炉技术的发展有所帮助。

针对大型冷轧带钢连续热镀锌退火过程的模型化和控制难题，本文以目前国内最先进的宝钢热镀锌生产线为对象，建立了用于实时控制的两类新颖数学模型：带温分布模型和带温跟踪模型，仿真和工业运行效果良好．

介绍了实验室内开发的1000mpa级冷轧热镀锌双相钢的化学成分、热镀锌退火工艺及其室温组织和力学性能。实验表明,实验用钢的ac_1、ac_3、ms点分别为725、850、390℃,经退火温度为820℃、保温时间为80s的热镀锌退火后,室温组织为典型的铁素体+马氏体组织,抗拉强度可达1014mpa,伸长率达13.7%。