304奥氏体不锈钢喷丸引起的组织转变和两相残余应力测定

2205双相不锈钢与304奥氏体不锈钢的焊接

采用焊条电弧焊(smaw),以e2209作填充材料对2205双相不锈钢与304奥氏体不锈钢异种金属焊接工艺进行研究,通过优化焊接工艺参数,获得了具有良好力学性能和合适双相比例的焊接接头。接头力学性能测试表明,拉伸试样断裂发生在强度相对较低的304母材侧;2205母材侧热影响区的显微硬度值高于焊缝和2205母材,而304母材侧热影响区的显微硬度值高于304母材。对接头过渡层进行xrd相结构分析,未发现m23c6、cr2n和σ等有害相析出,接头拉伸断口扫描观察表明,接头呈明显韧性断裂特征。接头性能满足工程实际应用要求。

摘要: 采用焊条电弧焊(smaw,以e2209作填充材料对2205双相不锈钢与304奥氏 体不锈钢异种金属焊接工艺进行研究,通过优化焊接工艺参数,获得了具有良好力学 性能和合适双相比例的焊接接 头。接头力学性能测试表明,拉伸试样断裂发生在强度相对较低的304母材 侧;2205母材侧热影响区的显微硬度值高于焊缝和2205母材,而304母材侧热影响 区的显微硬度值高于304母材。对接头过渡层 进行xrd相结构分析, 未发现m23c6、cr2n和σ等有害相析出,接头拉伸断口扫描观察表明,接头 呈明显韧性断裂特征。接头性能满足工程实际应用要求。关键词: 双相不锈钢;奥氏体不锈钢;异种金属;焊接工艺中图分类号: tg457.1文献标识码:a文章编号: 1001-2303(201101-0073-05第41卷第1期201

采用弹塑性有限元法计算了q235碳钢与304不锈钢的焊接温度场和焊接残余应力,计算结果表明,由于二者物理性能的差异造成了焊接温度场和残余应力分布的不均匀,焊接残余应力的峰值出现在304不锈钢一侧,其值略低于304不锈钢的屈服强度.当焊接热源偏向q235钢时,焊接残余应力峰值变化较小,但高应力区减小,焊接变形明显减小,当焊接热源偏向304不锈钢时结果相反.当焊接热输入增大时会导致焊后高应力区范围的扩大,残余应力的峰值略有降低.采用红外热像仪测量了焊接过程中焊接接头上表面的温度变化情况,有限元计算的结果与其符合较好.

奥氏体不锈钢304l和304ln的加工硬化特点 作者：田兴，田如锦，王爱宝 作者单位：大连铁道学院材料科学与工程系,辽宁,大连,116028 刊名：大连铁道学院学报 英文刊名：journalofdalianrailwayinstitute 年，卷(期)：2001，22(4) 被引用次数：4次 参考文献(12条) 1.ludwigsondcmodifiedstress-strainrelationforfccmetalsandalloys1997 2.周维贤描述钢板硬化曲线的一个新数模1989 3.tianx.zhangysmathematicaldescriptionforflowcurvesofsomestableausteniticsteels1994 4.ludwigsondc

利用x射线应力测试仪分别测定了tp304不锈钢无缝薄壁管管身的表面轴向和切向残余应力,并分析了表面残余应力的形成原因。结果表明:该不锈钢管表面存在较大的残余应力,且分布极不均匀;另管表面的切向残余应力大于轴向残余应力,前者为后者的1.5~2.5倍;该不锈钢管生产过程中的冷拔、冷矫直等工艺、固溶保温时间不足以及钢管表面存在局部缺陷等都是导致其表面残余应力较大的原因。

?1994-2009chinaacademicjournalelectronicpublishinghouse.allrightsreserved.http://www.cnki.net 第22卷第4期湖　北　工　业　大　学　学　报2007年08月 vol.22no.4　journalofhubeiuniversityoftechnologyaug.2007 [收稿日期]2007-03-20 [作者简介]周金枝(1964-),女,湖北武汉人,湖北工业大学教授,工学博士,研究方向:工程结构强度分析与计算. [文章编号]1003-4684(2007)0420088203 用热处理方法消除奥氏体不锈钢焊接残余应力 周金枝,钟　斌 (1湖北工业大学机械工程学院

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研究了sus304奥氏体不锈钢与al2o3陶瓷球以及gcr15轴承钢球对摩的摩擦特性,利用x射线衍射仪、金相显微镜和显微硬度计研究了sus304奥氏体不锈钢磨痕表层及其次表层硬度、磨痕表面的马氏体转变与试验条件的关系.结果表明:当载荷大于30n后,摩擦系数在剧烈波动前存在1个与试验时间或滑动距离相关的孕育期;sus304奥氏体不锈钢磨痕表层的显微硬度从次表层至表层呈上升趋势;在相同滑动速度下,随着载荷增加,磨痕表层的显微硬度增大;摩擦诱发了亚稳奥氏体向马氏体转变,且磨痕表层诱发转变的马氏体含量随载荷和滑动速度的增加而降低;在载荷和摩擦剪切应力作用下,由于表层晶粒细化、相变马氏体和高密度位错的综合作用使得其显微硬度增大.

304奥氏体不锈钢的热处理工艺研究

介绍了304奥氏体不锈钢的特点,分析了其发生晶间腐蚀的机理、原因及影响因素,并提出了防止晶间腐蚀的有效措施。

论述了奥氏体不锈钢压力容器的检测现状及存在的不足,分析了涡流检测相对于其它无损检测方法对奥氏体不锈钢检测的优势,通过对304奥氏体不锈钢人工试件不同规格刻槽的涡流检测频率分别进行试验,并结合特征频率法和仿真分析法的结果,得出检测时具有实际意义的最佳工作频率。

利用活性屏离子热处理技术对aisi304奥氏体不锈钢进行低温离子渗碳(as-pc)处理,可以在不锈钢表面形成一层无碳化铬析出的碳的过饱和固溶体(sc相)。处理后的奥氏体不锈钢可以在不降低耐蚀性能的基础上大幅度提高不锈钢表面的硬度,并解决了不锈钢直流离子渗碳温度均匀性差,工件存在边缘效应等问题,aspc渗碳试样表面基本可以保持原色。

采用430℃低温盐浴对304奥氏体不锈钢进行渗氮处理,研究了渗氮时间对渗氮层组织和性能的影响。利用xrd衍射仪、光学显微镜、表面显微硬度计和带能谱仪(eds)的扫描电镜(sem)分别分析渗氮层的相组成、厚度、表面硬度和显微组织。结果表明:304奥氏体不锈钢在430℃渗氮不同时间后,渗氮层厚度和表面硬度都随着时间的延长而增加。渗氮时间为1h时,渗氮层仅为单一的s相,随着渗氮时间的增加,渗氮8h时开始有少量crn生成,渗氮16h时,渗氮层由大量crn+s相两相混合。用电化学极化的方法评价耐蚀性能的结果表明:盐浴渗氮处理后耐cl-点蚀性能得到了一定的改善,在430℃渗氮4h,其耐蚀性能是最好的,优于没经过渗氮的试样,而在所有的渗氮试样中,渗氮8h、16h的试样耐点蚀性能较差。

304奥氏体不锈钢的同温拉伸行为和形变组织研究 作者：谭威，王宇顺，tanwei，wangyushun 作者单位：三一电气有限责任公司,北京,102202 刊名：中国铸造装备与技术 英文刊名：chinafoundrymachinery&technology 年，卷(期)：2012(2) 参考文献(6条) 1.孟亚惠;季根顺;樊丁不锈钢高温组织与高温力学性能研究进展[期刊论文]-材料热处理技术2009(04) 2.陈祖伟;戴起勋;李冬升cr18ni9cu3nbn奥氏体不锈钢的性能研究[期刊论文]-金属热处理2010(10) 3.suzukihg;nishimuras;yamaguchischaracteristicsofembrittlementinsteelsabove600℃1979(14) 4.suzuk

304奥氏体不锈钢的高温拉伸行为和形变组织研究

304奥氏体不锈钢热诱发马氏体相变研究

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摘要对1号高炉炉体状况做了阐述,并提出了解办法。利用2006年8月份高炉检修时机,实施了喷补造衬、钢砖灌浆、炉皮挖补、安装铜冷却柱、铁口压力灌浆等技术。由于停、开炉及施工方案制定合理,实现了安全停炉和快速恢复的目的,为今后酒钢高炉新技术的应用进行了有益的尝试。

采用直流脉冲等离子体源对304不锈钢试样表面进行离子渗氮改性,通过xrd、sem及显微硬度计对渗氮前后的不锈钢试样表面进行成分、形貌及硬度分析,应用电化学阻抗谱分析渗氮前后试样表面的耐蚀性能。结果表明:渗氮后,不锈钢试样表面形成了γ_n相改性层,γ_n相改性层的平均硬度值为hv_(0.1n)690.1mpa,比渗氮前的硬度提高了5倍多。与渗氮前相比,渗氮后的容抗弧直径变大,中频区相位角平台显著变宽,说明氮离子注入层使电极反应速率变慢,腐蚀速度减小,耐蚀性增强。

利用gleebe-3800热模拟机对304cu奥氏体不锈钢进行单道次高温压缩试验,研究其在1000～1200℃、0.1～10s-1条件的流变行为,利用johnson-cook方程建立该材料的热变形本构模型。研究表明,温度和应变速率对304cu奥氏体不锈钢的流变应力影响显著,流变应力随温度升高而减小,随应变速率增加而增大;基于johnson-cook方程的本构模型预测值与实验值较吻合,平均绝对误差为8.67%。

奥氏体不锈钢的应力腐蚀裂纹的特征 ①应力腐蚀裂纹的形成对腐蚀介质有匹配型，形成有关环境因 素相对应的应力腐蚀裂纹特有的名称：如氯化物应力腐蚀裂纹 （chloridescc）、氢氧化钠应力腐蚀裂纹（causticscc）、连多硫酸 应力腐蚀裂纹(polythionicacidscc)等，表示导致不锈钢应力腐蚀裂 纹的环境中分别含有氯化物、氢氧化钠、微信公众号：hcsteel连多硫 酸等。而高温水致应力腐蚀裂纹（high-temperaturewaterscc）指模 拟沸水或者加压水作为冷却液环境下的应力腐蚀裂纹。它是在有表面 拉应力作用下产生的。 ②应力腐蚀裂纹的产生有其局限性，裂纹只发生在局部，而不 是在整个与腐蚀介质接触的表面上。 ③应力腐蚀裂纹总是从与腐蚀介质接触的表面开始，并沿厚度 方向纵深发展，不断地沿其尖端作选择性腐蚀，可在不大的拉应力作 用下迅速扩展，在几乎