更新日期: 2024-04-28

异种材料填充开圆孔矩形薄板应力集中的弹性分析

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异种材料填充开圆孔矩形薄板应力集中的弹性分析 4.5

通过对孔内填充异种材料矩形板的应力—应变分析,导出了求解应力集中系数的精确公式,并根据该问题的特点和材料弹性常数变化对应力集中现象影响的规律,给出了应力集中系数计算的简化公式.通过与有限元结果的比较证明了本文精确公式与简化公式的精度和可靠性.

非线性弹性地基上矩形薄板的动力学研究 非线性弹性地基上矩形薄板的动力学研究 非线性弹性地基上矩形薄板的动力学研究

非线性弹性地基上矩形薄板的动力学研究

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研究了非线性弹性地基上矩形薄板的非线性振动特性和振动稳定性。在考虑了地基板阻尼和非线性效应的基础上,建立小挠度矩形板横向均布简谐激励作用下的非线性动力学方程;用谐波平衡法研究了其非线性振动特性;导出频率响应方程,研究了频率响应特性;讨论非线性因素的影响,得出了忽略地基板非线性因素的条件;分析地基板的非线性振动稳定性,得出了稳定区和不稳定区的分界线方程。

弹性地基上四边自由矩形大挠度薄板复杂运动研究 弹性地基上四边自由矩形大挠度薄板复杂运动研究 弹性地基上四边自由矩形大挠度薄板复杂运动研究

弹性地基上四边自由矩形大挠度薄板复杂运动研究

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考虑具有粘滞阻尼的winkler地基上四边自由受简谐激励的矩形板的偏微分方程组,找到了满足所有边界条件的近似挠度函数,利用galerkin方法把偏微分方程表示的非线性动力学方程转化为用常微分方程表示的非线性动力学方程。应用多尺度法求得了系统的主共振解,并对主共振解的静态分岔方程进行了奇异性分析。应用floquet理论和melnikov方法分析了系统的全局特性。

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弹性地基上钢筋混凝土矩形薄板的热屈曲 弹性地基上钢筋混凝土矩形薄板的热屈曲 弹性地基上钢筋混凝土矩形薄板的热屈曲

弹性地基上钢筋混凝土矩形薄板的热屈曲

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弹性地基上钢筋混凝土矩形薄板的热屈曲 4.6

基于薄板的小挠度理论和混凝土材料的非线性,根据弹性地基上钢筋混凝土矩形薄板在热载作用下的平衡方程和稳定方程,推导了弹性地基上四边简支钢筋混凝土矩形薄板在横向温度变化时临界屈曲温度变化的封闭解,得出了屈曲临界温度变化随初始弹性常数和长宽比的增大而减少,随基床系数、相对厚度和地温的增大而增大的变化规律.

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钢筋混凝土矩形薄板在弹性地基上的热屈曲 钢筋混凝土矩形薄板在弹性地基上的热屈曲 钢筋混凝土矩形薄板在弹性地基上的热屈曲

钢筋混凝土矩形薄板在弹性地基上的热屈曲

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钢筋混凝土矩形薄板在弹性地基上的热屈曲 4.6

基于板的小挠度理论,考虑混凝土材料的非线性,推导了弹性地基上钢筋混凝土矩形薄板在热载作用下的平衡方程和稳定方程,给出了四边简支钢筋混凝土矩形薄板在均匀温度变化时临界屈曲温度变化的封闭解,讨论了板的材料常数、长宽比、相对厚度和基床系数等对临界屈曲温度变化的影响,从而为工程结构中弹性地基上钢筋混凝土矩形薄板的临界屈曲温度的计算提供了理论计算依据。

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内部压力作用下矩形板中源于椭圆孔的分支裂纹应力强度因子的一种数值分析 4.8

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双参数粘弹性地基矩形板的振动分析

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双参数粘弹性地基矩形板的振动分析 3

双参数粘弹性地基矩形板的振动分析——建立了冲击荷载作用下双参数粘弹性地基上四边弹性嵌固矩形板的一种新型力学模型,利用laplace变换,变分原理及互等功定理求解了该系统的位移解析解,并进一步讨论了地基参数和弹性支撑刚性系数对板的位移的影响。经过实例...

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含孔复合材料层合板孔边的应力集中 含孔复合材料层合板孔边的应力集中 含孔复合材料层合板孔边的应力集中

含孔复合材料层合板孔边的应力集中

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含孔复合材料层合板孔边的应力集中 4.5

针对含孔有限宽复合材料层合板的应力集中问题,提出一种计算孔边应力分布及应力集中因子的方法:先利用经典层板理论,将复合材料层合板化归为各向异性板;再将各向异性板等效转换为一偏轴拉伸的单向纤维层板;最后利用含孔偏轴单向板的孔边应力计算公式来分析一般铺层层合板孔边应力集中情况。根据所推导的计算公式,分析讨论了板宽/孔径比、铺层比例、铺层方式、材料性能参数等因素对孔边应力集中的影响。

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Winkler地基上材料非线性矩形薄板1/3次亚谐共振 Winkler地基上材料非线性矩形薄板1/3次亚谐共振 Winkler地基上材料非线性矩形薄板1/3次亚谐共振

Winkler地基上材料非线性矩形薄板1/3次亚谐共振

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Winkler地基上材料非线性矩形薄板1/3次亚谐共振 4.8

为研究winkler地基上材料非线性矩形薄板受简谐激励的非线性振动,应用弹性力学理论建立其动力学方程,并由galerkin方法将其转化为非线性振动方程。应用非线性振动的多尺度法求得系统1/3次亚谐共振的近似解,并进行数值计算。分析激励、几何参数、阻尼系数、非线性参数对共振响应曲线的影响。

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钢筋混凝土矩形薄板徐变效应分析 钢筋混凝土矩形薄板徐变效应分析 钢筋混凝土矩形薄板徐变效应分析

钢筋混凝土矩形薄板徐变效应分析

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钢筋混凝土矩形薄板徐变效应分析 4.5

基于弹性薄板理论和按龄期调整的有效模量法思想,分析钢筋混凝土矩形薄板徐变效应,建立了考虑混凝土徐变和钢筋约束影响的时变弹性曲面微分方程,并给出了四边简支和四边夹支的钢筋混凝土矩形薄板的徐变效应计算公式,可方便求解任意时刻薄板挠度和混凝土、钢筋的应力。

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异种材料填充开圆孔矩形薄板应力集中的弹性分析精华文档

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双材料界面端应力奇异性的数字光弹性分析

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双材料界面端应力奇异性的数字光弹性分析 4.5

在双材料界面端奇异性应力场方程的基础上,采用数字相移光弹性方法分析了具有实数应力奇异性的界面端应力强度因子。实验选择铝合金/环氧树脂双材料形成135°和90°界面端切口进行四点弯曲测试,利用数字相移光弹性法得到界面端全场等色线级数作为原始数据。将应力光学定律和界面端奇异性应力场方程相结合,分别得到条纹级数距离界面端成线性对数分布规律和条纹级数平方距离界面端成幂函数多项式分布形式,界面端的应力强度因子随载荷逐渐递增,实验结果与数值计算趋势一致。

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用变分法解箱形井塔开孔矩形薄板的弯曲 用变分法解箱形井塔开孔矩形薄板的弯曲 用变分法解箱形井塔开孔矩形薄板的弯曲

用变分法解箱形井塔开孔矩形薄板的弯曲

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用变分法解箱形井塔开孔矩形薄板的弯曲 4.4

本文根据变分原理,导出了各种不同的束条件下开孔矩形薄板在横向均布荷载作用下的挠度方程,由此方程可进一步求出其内力分量和应力分量。

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梁板式矩形筏基与地基共同作用的弹性分析

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梁板式矩形筏基与地基共同作用的弹性分析 3

梁板式矩形筏基与地基共同作用的弹性分析——将弹性地基上的加肋板视为十字交叉梁与平板组合体系,通过梁、板、地基三者之间的力与位移平衡和协调分析,得出了梁板式筏基与地基共同作用的半解析解,该方法收敛性较好,计算精度可靠,工程算例显示了该方法的正...

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边坡下伏地下圆形洞室的弹性应力解析 边坡下伏地下圆形洞室的弹性应力解析 边坡下伏地下圆形洞室的弹性应力解析

边坡下伏地下圆形洞室的弹性应力解析

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边坡下伏地下圆形洞室的弹性应力解析 4.3

根据洞室与边坡的相对位置,将其分为深埋地下洞室与浅埋地下洞室,并分别建立了计算模型。将浅埋圆形洞室视为分布荷载作用下半无限体表面附近的孔洞的应力分析问题,采取复变函数的保角映射得到了浅埋洞室的应力解析解。将深埋洞室视为一个双向受压无限板孔应力集中问题,得到了边坡下伏深埋圆形洞室的应力解析解。以某填筑边坡下地下圆形洞室为例,计算得到了浅埋圆形洞室周边的径向应力与环向应力分布,计算结果表明洞室圆心水平线上的环向压应力随着与洞周距离的增加逐渐减小,但径向压应力却是首先增加,然后才逐步减小。洞顶圆周出现环向拉应力,随着越来越接近地表,环向应力逐步转变为压应力并且越来越大,而径向应力逐渐变大。洞周环向拉应力在洞顶与洞底数值最大,洞室左右两端洞周环向压应力数值最大;洞周径向应力在洞顶、洞底数值较小,左右两端洞周应力最大。

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考虑水平应力分布的深地下圆形洞室弹性解 考虑水平应力分布的深地下圆形洞室弹性解 考虑水平应力分布的深地下圆形洞室弹性解

考虑水平应力分布的深地下圆形洞室弹性解

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考虑水平应力分布的深地下圆形洞室弹性解 4.7

在地层结构法的基础上,考虑水平应力在纵向线性分布,利用弹性力学计算方法得出深地下圆形洞室结构的弹性解,计算结果更接近于深地下工程的岩体水平应力线性分布实际情况。

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开孔有限平板应力集中问题的有限元分析

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开孔有限平板应力集中问题的有限元分析 4.7

针对中心带有圆孔的有限宽平板的应力集中问题,利用软件abaqus对其进行有限元分析。定义了孔边应力集中系数k和描述板宽与孔径相对尺度的特征参数ξ,研究得到了反映不同板宽下孔边应力集中程度的ξ-k关系曲线图,并将其与无限大板宽情形下的解析解进行比较,给出解析解的适用范围。在此基础上,数值分析了不同形状的椭圆孔口应力集中问题,并对椭圆尖端奇异性进行简要讨论。

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含圆孔有限厚度板的三维弹塑性分析

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含圆孔有限厚度板的三维弹塑性分析 4.6

通过三维有限元方法来研究单轴拉伸情况下,含圆孔有限厚度板的圆孔边缘附近的弹塑性应力场,直观地分析了三维弹塑性含圆孔板的塑性区分布和应力分布;同时找出了离面约束系数tz和应力集中系数kt随不同板厚的变化规律,并将其与弹性状态和平面状态做了对比说明了其独有的特征。

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非线性弹性地基上具有传力杆的中厚矩形板的非线性静力分析 非线性弹性地基上具有传力杆的中厚矩形板的非线性静力分析 非线性弹性地基上具有传力杆的中厚矩形板的非线性静力分析

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非线性弹性地基上具有传力杆的中厚矩形板的非线性静力分析 4.4

以非线性弹性地基上中厚矩形板为研究对象,探讨了非线性弹性地基上具有传力杆的四边自由中厚矩形板的非线性静力特性.根据reissner中厚板理论,建立了非线性弹性地基上具有传力杆的四边自由中厚矩形板的非线性静力控制方程,构造了一组满足全部边界条件的试探函数,并运用伽辽金法求解该组非性方程.根据数值计算的结果,讨论了中厚矩形板结构参数、地基参数及传力杆参数对非线性弹性地基上具有传力杆的中厚矩形板的非线性静力特性的影响.

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薄板类木质材料弹性模量的动态测定 薄板类木质材料弹性模量的动态测定 薄板类木质材料弹性模量的动态测定

薄板类木质材料弹性模量的动态测定

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薄板类木质材料弹性模量的动态测定 4.6

传统的材料弹性模量测定方法都是对材料试件进行静态变形试验,测定过程复杂、消耗时间长。本文以快速测量薄板类木质材料弹性模量为目标,探讨了一种基于悬臂梁自由振动原理的动态无损快速测定方法,研制出1台测量装置样机。首先用垂直悬臂夹持薄板木质材料试件上端,然后对其自由端施加1个初始变形,使其自由振动起来。采集试件振动信号,分析计算出振动的第一阶固有频率和振幅对数减缩,进而计算出试件的动态性能。测定效果表明:测量装置样机达到了研发目的,能快速测量试件的动态弹性模量。

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基于悬臂振动原理的薄板木质材料动态黏弹性检测 基于悬臂振动原理的薄板木质材料动态黏弹性检测 基于悬臂振动原理的薄板木质材料动态黏弹性检测

基于悬臂振动原理的薄板木质材料动态黏弹性检测

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基于悬臂振动原理的薄板木质材料动态黏弹性检测 4.5

为了快速检测薄板木质材料动态黏弹性这一表征其力学性能的重要指标,以刨花板、中密度纤维板、高密度纤维板和木塑板等4种材质的薄板木质材料为研究对象,利用自行研制的薄板木质材料力学性能检测分析仪,测量出试件在悬臂自由振动时的第一阶固有频率,以及振动过程中的对数减幅系数,进而获得材料的动态黏弹性性能,包括储能模量和损耗模量。并将测量结果与传统的强迫振动动态黏弹性检测方法的测量值进行对比分析。结果表明:两种测量结果之间有显著的线性关系,基于悬臂梁自由振动原理的薄板木质材料动态黏弹性检测方法是可行的。

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铝塑板开圆孔 铝塑板开圆孔 铝塑板开圆孔

铝塑板开圆孔

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铝塑板开圆孔 4.7

铝塑板开圆孔是一种常见的加工方式,应用于各种建筑装饰和工业生产领域。铝塑板因其轻质、高强度、耐腐蚀等特性,被广泛使用,而开圆孔则是根据设计需求进行的定制化加工,以满足不同场景的使用要求。本篇文章将深入探讨铝塑板开圆孔的技术方法、注意事项以及实际应用,帮助读者更好地理解和掌握这一工艺。

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SH波作用下地表覆盖层对浅埋圆孔散射与动应力集中的影响 SH波作用下地表覆盖层对浅埋圆孔散射与动应力集中的影响 SH波作用下地表覆盖层对浅埋圆孔散射与动应力集中的影响

SH波作用下地表覆盖层对浅埋圆孔散射与动应力集中的影响

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SH波作用下地表覆盖层对浅埋圆孔散射与动应力集中的影响 4.6

利用复变函数法和波函数展开法给出了具有地表覆盖层的弹性半空间内圆形孔洞在稳态sh波作用下动应力集中问题的解.根据sh波散射的衰减特性,该问题采用大圆弧假定法求解,利用半径很大的圆来拟合地表覆盖层的直边界,将具有地表覆盖层的半空间直边界问题转化为曲面边界问题.借助helmholtz定理预先写出问题波函数的一般形式解,再利用边界条件并借助复数fourier-hankel级数展开把问题化为求解波函数中未知系数的无穷线性代数方程组,截断该无穷代数方程组可求得该问题的数值结果.最后,通过算例讨论了地表覆盖层对浅埋圆孔动应力集中的影响.结果表明,半空间地表覆盖层的存在,即使厚度很薄,对入射sh波的散射也具有很大影响,覆盖层刚度和厚度的变化可显著改变浅埋圆孔周边动应力集的分布.

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4709.04预制矩形板空心板(矩形板),钢筋(集中加工)

4709.04预制矩形板空心板(矩形板),钢筋(集中加工)

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4709.04预制矩形板空心板(矩形板),钢筋(集中加工) 4.5

编号 单位 序号费用名称单位单价定额定额单价数量 一人工费元476.98 1001001人工工日136.283.500476.983.500 二材料费元3356.59 1501003m10水泥砂浆m3190.000.000.000 1503034普c30-32.5-4m3377.000.000.000 2001001hpb300钢筋t3333.330.267890.000.267 2001002hpb400钢筋t3247.860.7532445.640.753 200102220-22号铁丝kg4.793.49016.723.490 2003004型钢t3504.270.000.000 2003026组合钢模板t4700.850.000.000 2009011电焊条

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环口板加固T型圆钢管节点的应力集中系数 环口板加固T型圆钢管节点的应力集中系数 环口板加固T型圆钢管节点的应力集中系数

环口板加固T型圆钢管节点的应力集中系数

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环口板加固T型圆钢管节点的应力集中系数 4.6

由于焊接钢管结构在焊缝处的刚度具有不连续性,因此,该部位存在很高的应力集中现象。局部高应力的存在,使节点在长期循环荷载的作用下,会产生微小的疲劳裂纹,而疲劳裂纹的扩展最终会导致整个节点的疲劳破坏。在研究管节点疲劳破坏时,主要通过热点应力幅(s-n曲线方法)确定其疲劳寿命。在计算焊缝处的热点应力幅大小时,经常用到焊缝周围的应力集中系数。本文对4个环口板加固t型圆钢管节点试件以及相应的4个未加固试件的应力集中系数进行了试验研究。通过试验测试和结果分析,得到了轴向荷载下环口板加固试件及未加固试件沿焊缝的应力集中系数分布,通过比较发现,环口板加固后的t节点试件的应力集中系数相对于未加固试件有明显减小,说明这种加固措施可以提高管节点的疲劳寿命。

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无拉力文克尔地基上四边自由矩形薄板的弯曲 无拉力文克尔地基上四边自由矩形薄板的弯曲 无拉力文克尔地基上四边自由矩形薄板的弯曲

无拉力文克尔地基上四边自由矩形薄板的弯曲

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无拉力文克尔地基上四边自由矩形薄板的弯曲 4.5

选取带附加项的重三角级数为挠度函数,利用里兹法对无拉力文克尔地基上四边自由矩形薄板的弯曲问题进行分析.针对板与地基的接触区事先未知的情况,采用迭代法求解,通过算例,在迭代的第一步与经典的文克尔地基上的薄板结果进行比较,证明了里兹法的有效性.结果表明,文克尔地基上四边自由矩形薄板的弯曲与无拉力文克尔地基的解答有明显的差异,这对实际应用具有参考价值.

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赵梓淞

职位:旅游规划景观设计师

擅长专业:土建 安装 装饰 市政 园林

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