无粘性粗粒土渗透系数近似计算

黄河沉积粉土渗透系数变化研究——现代黄河三角洲以粉质类土沉积为主，土体渗透系数是三角洲上进行工程开发活动时需要考虑的主要参数之一，其变化规律目前还缺乏系统的研究。本文采集原状土样，利用模拟加栽渗透实验，研究固结压力、渗透压力对黄河三角洲粉质土...

通过对壤土和砂壤土两种土样的素土与水泥土渗透试验的对比试验,得出了素土与水泥土渗透系数的对比结果,并从三个水泥配比中找出一个最佳水泥配比,用该配比制备的水泥土试样测试出的渗透系数小。

变形对非饱和土渗透系数影响规律模拟研究——渗透系数是非饱和土渗流分析中最重要的参数。本文以概率、统计理论为基础,结合流体力学的基本方程,建立了一个能够考虑孔隙结构影响的饱和土渗透系数计算模型,而后结合mualeum(1976)的相对渗透系数模型以及assou...

超径无粘性粗粒土填筑标准的确定方法——受室内测试方法及模拟理论研究的限制，超径无粘性粗粒土的最大、最小干密度应通过现场碾压试验来确定。基于黄河小浪底及陕西省黑河水利工程大坝填筑质量控制检测的实践，提出了通过现场碾压试验来确定超径无粘性粗粒土的...

粘性粗粒土的击实试验研究——在对粘性粗粒土的大型击实试验过程中，着重分析了击实功、粗颗粒含量对击实效果的影响，发现最大干密度随着粗颗粒含量的增大而呈抛物线性变化，最佳含水量则随着粗颗粒含量的增大而呈线性减小，粘性粗粒土的最大干密度随击实功的增...

对粗粒土渗透变形研究的进展——首先较详细地讨论了无粘性粗粒土的渗透变形特点、判4方法和允许水力梯度的建议值，然后介绍了粘性粗粒土渗透特性的影响因素和渗透变形的现有研究进展。

试验孔深度静水位深度试验段岩性其它 稳定注水量 q(m3/d) 水头抬升高 度s或孔水 柱高度h(m) 试验段或过 滤器长度 l(m) 试验段或过 滤器半径 r(m) 备注 75.697.966.760.0550123145 96.1610.106.760.0550123184 118.0212.406.760.0550123225 适用条件 渗透系数 k(m/d) 平均渗透系 数k(m/d) 11.7607 21.7630 31.7624 11.2307 21.2323 31.2319 11.2438 21.0228 30.8617 填表：复核： 水位抬高次序 1 2 3 渗透系数计算 1.7620 1.2317 1.0428 巨厚且水平分 布较宽的含水 层作常量注水 不含水的干燥岩 层且试验段高出 地下水位很多、 介质均匀的注水

透水性材料应该指的是渗透系数比较大的土。 透水性最好的如砂砾、碎石等；一般来说，砂性土的透水性优于粉性土，粉性土的透水性优 于粘性土。渗透系数小于0.001m/d的土可称为不透水土。 要考虑透水性能方面的指标就是渗透系数k，其定义和计算可参看水力学里的达西定律。也 可按照土工试验规程的方法测试。 施工方面要求的指标，无外乎就是级配以及压实度等指标了。具体也可以在土工试验规程上 找到相应的检测方法。1、对透水性材料的要求是： 透水性材料指透水性能良好的路基填筑材料，由岩石和砾石组成。最大粒径不大于30mm， 小于20mm的粒径中，通过0.074mm筛孔的细粒料含量应不大于10％，其塑性指数不大于6。 2、对砂砾材料的要求是： 砂砾材料为不含粘土块、有机质和其它有害物质，而且颗粒坚硬的砂和砾石的混合料，一 般用于换填的砂砾材料最大粒径不大于50mm，通过5

分段法确定无粘性超粒径粗粒土最大干密度——将无粘性超径粗粒土的级配分为两部分，即粗粒部分和细粒部分，并将粗粒部分按相似原理缩尺到试验仪器允许的范围，对两部分分别测定其最大干密度，然后按两者的不同含量，从粗颗粒料及细颗粒料的结构性质出发，提出相...

无粘性粗粒土最大干密度确定方法——最大干密度是无粘性粗粒土填筑质量的重要控制参数。文中论证了无粘性粗粒土最大干密度的室内确定方法及其适用范围，同时介绍了两种规范之外的现场确定方法。　　

粗粒土渗透变形机制浅析——对砂卵砾石的渗透变形的形成条件进行了简要分析，在此基础上对渗透变形的形式进行了简要评价，并提出了渗透变形临界坡降的计算方法。

粗粒土渗透变形试验的探讨——粗粒土的变形试验是一个复杂的过程，不但试验历时长．而且影响的因素较多。由于受级配的制约，尤其是小于5mm含量多少，在试验过程中．反映在i—v关系曲线不一定都是沿45度而变化。文中就此情况，引入紊流概念，试图解决工程试验中...

建筑物空气渗透系数的设计与计算

各向异性土体中渗透系数的讨论——本文结合高等土力学中的渗流理论，采用速度分解方法，推导出了渗透系数的普遍表达式，描述了渗流各向异性时总渗流系数随流线方向的变化情况。借助该表达式可对各向异性渗流土体的渗流系数进行具体的分析。并结合实际情况，对几...

基于纳维尔-斯托克斯方程和达西定律,运用有限差分法计算混凝土水渗透系数。对于含椭圆形柱状管的混凝土,文中数值解与理论解良好吻合,证实了该数值方法的有效性。基于数值结果,讨论了混凝土中骨料排列对水渗透系数的影响,发现不论骨料以何种方式排列,相对水渗透系数都随骨料体积百分数的增大而减小,骨料排列不同,水渗流路径不同,水渗透难易程度不同,混凝土相对水渗透系数也不同。

粗粒土的渗透破坏坡降与颗粒级配的关系研究——通过对粗粒土不同级配的渗透破坏坡降控制性试验研究，发现粗粒土的渗透破坏坡降与其级配在不同范围内存在一定的相关性联系。并通过试验得出，含一定量细粒组分且级配良好的粗粒土渗透破坏坡降比级配不良的粗粒土渗...

通过粗砂渗透变形重复性试验,分析了粗砂渗透系数与抗渗强度概型分布.粗砂的渗透系数和抗渗强度概型分布均符合对数正态分布、正态分布、极值ι型分布和γ分布,其中以对数正态分布的拟合效果最好.

利用常规渗透仪进行了不同粗粒含量砂土的渗透性能试验,探讨砂土渗透系数的粗粒效应。发现砂土渗透系数总体上随粗粒含量增加而减小,但当粗粒含量增加到某一值后,渗透系数随粗粒含量增加而增加;掺入的粗粒与原砂样粒径相差越大,对渗透系数的影响越大,粗粒效应越明显。

为解释二灰土的宏观物理特性,在进行常规的二灰土渗透试验后,利用岩土材料微细结构光学测试系统拍摄了二灰土的微细结构序列图像。采用数字图像处理方法从二灰土初始状态微细结构图像以及养护7d,14d和28d后的微细结构图像中获取所需的微细结构参数,对其进行分析,揭示二灰土渗透系数随龄期变化的宏观现象。结果表明,随着龄期的增长,二灰土颗粒面积比例不断增大,颗粒圆度、孔隙定向度和孔隙分布分维数不断减小,微观试验参数的变化很好地解释了宏观试验所得出的渗透系数随龄期逐渐减小的变化规律。

对含黏砂土进行3种试验方法的渗透试验,即变水头渗透试验、常水头渗透试验和一维垂直土柱积水入渗试验,探讨了舍黏砂土的渗透系数与干密度之间的函数关.系,试验结果表明渗透系数随干密度的增大而呈现指数函数形式的衰减.3种试验方法所得函数形式是一致的,说明3种方法测试舍黏砂土的渗透特性都是可靠的.

建筑物空气渗透系数的设计与计算

基于纳维尔-斯托克斯方程和达西定律,运用有限差分法计算了柱状管的水渗透系数。对于椭圆形柱状管,本文数值解与理论解良好吻合,证实了该数值方法的有效性。数值结果表明,对于给定的截面积,水渗透系数随着截面长细比的增大而减小。对于正多边形柱状管,随着边数的增加,水渗透系数逐渐趋向于圆形柱状管的水渗透系数,正四边形柱状管的水渗透系数约为圆形柱状管水渗透系数的90%,当边数大于或等于6时,水渗透系数与圆形柱状管的水渗透系数基本一致。