末级过热器U型管与不锈钢吊挂板连接角焊缝泄漏原因

316不锈钢换热器板片在使用中发生泄漏。对失效件进行了金相检验、腐蚀产物的成分分析,以及应力状态分析,对腐蚀起主要作用的氯离子的来源,以及氯离子在应力腐蚀过程中循环作用的机理作了探讨。结果表明,该换热器板片泄漏为应力腐蚀所致。

一、概述 公司目前在制的78t（b）是用于焚烧城市生活垃圾，并利用焚烧垃圾产生的热能供热、发电的锅炉，它的过热器部分由三级、二级和一级过热器组成，其中二、三级过热器管子的材料均选用不锈钢牌号0cr25ni20／gb13296的材质进行制作，

不锈钢换热器的焊缝腐蚀与选型

TP347H不锈钢高温过热器爆管原因分析

1.试计算如图所示钢板与柱翼缘的连接角焊缝的强度。已知n=390kn（设计值），与焊缝之间的夹 角60。钢材q235，焊条e43,手工焊。有关强度设计值 w ff=160n/mm 2 。 .解：knnnx7.33760sin390sin knnny19560cos390cos 2 3 /7.158 )10200(87.02 107.337 2 mmn lh n we x f 2 3 /6.91 )10200(87.02 10195 2 mmn lh n we y f 满足）(1601596.91) 22.1 7.158 ()( 2222 mpafmpa w ff f f 14.求图示钢梁所能承受的最大均布荷载设计值（含自重），已知梁截面为热轧普通工字钢i45a,其截面特 性为a=102cm2ix=32240cm4wx=1

针对某电厂高温过热器爆管试样进行宏观形貌分析、金相分析、力学性能测试、晶间腐蚀试验,试验结果表明,爆管是由于tp347h奥氏体不锈钢过热器管在弯制后未按规定进行固溶处理,材料在600℃运行时敏化,导致碳化铬在晶界上析出使晶界弱化,在腐蚀介质及各种应力共同作用下,发生晶间腐蚀爆管。

换热器管与管板角焊缝的氩弧焊焊接工艺——换热器管与管板角焊缝的氩弧焊焊接工艺

304不锈钢薄壁容器焊缝腐蚀泄漏原因

不锈钢烘筒的主要结构如图1所示。以往我厂对烘筒的封头与简体的焊接,是让筒体放在滚轮架上,安排一名辅助工慢慢转动筒体,焊工在筒体端部进行手工氩弧焊。

由芬兰制造的发汽量1200t/h,额定工作压力8.6mpa的蒸汽锅炉在例行内部检验的水压试验阶段发现三级过热器管子泄漏,随对其进行补焊。本文对焊补过程进行了分析,总结了技术要点,提出了相关技术要求。

由芬兰制造的发汽量1200t/h,额定工作压力8.6mpa的蒸汽锅炉在例行内部检验的水压试验阶段发现三级过热器管子泄漏,随对其进行补焊。本文对焊补过程进行了分析,总结了技术要点,提出了相关技术要求。

不锈钢管热网加热器在使用过程中往往会出现换热管的泄漏,轻则造成供热中断,重则影响热电厂的安全运行。本文通过对不锈钢换热管进行各种试验分析,得出氯离子在拉应力作用下对不锈钢产生的应力腐蚀,是造成不锈钢换热管破裂的直接原因,并提出不锈钢管热网加热器的加工和运行注意事项。

概述某电站热网加热器不锈钢管泄漏状况,通过宏观观察、化学成分分析、金相组织观察、扫描电镜及能谱分析,认为含硫杂质在不锈钢管内壁附着引起电化学腐蚀,是导致该不锈钢管泄漏的原因。

某机组运行2×104h时因汽轮机轴承出现故障,多次启停后导致锅炉四级过热器下弯头处相继发生爆管。从材料特性、化学水质、锅炉运行等多专业角度进行综合分析,确定了爆管及导致氧化皮脱落的根本原因。四级过热器弯头部件的爆管形式是典型的超温引起的长期过热(蠕变)爆管。提出了严格控制和减少锅炉设备启停次数、严格执行锅炉降温操作及在停炉12h以后再打开炉门的措施建议。

用化学、金相、扫描电镜等方法对换热器发生穿孔泄漏的原因进行了分析。结果表明,该换热器板片材料含碳量偏高,在含cl-的热醋介质、冲压加工、装配应力以及板片人字纹的特殊结构等因素共同作用下,在其交叉触点处发生缝隙腐蚀,从而导致穿孔泄漏。

过热器管用304不锈钢的失效分析 赵玲玲王大光 1．辽宁电力科学研究院;2．辽宁华电铁岭发电有限公司 摘要：本文对铁岭电厂tp304h不锈钢过热器管的失效事故进行分析，指出应力腐蚀开裂是导致过热器泄漏的 主要原因，从而提出事故预防和改进措施。 关键词：过热器应力腐蚀改进措施 0前言 目前，国内许多200mw以上的大容量电站机组已广泛采用奥氏体不锈钢取代12cr1mov 和钢102作为锅炉受热面材料。这是由于奥氏体不锈钢不仅具有高的热强性，又具有优良的抗氧 化性。但是，随着机组服役时间的延长，由材料引起的事故时有发生，特点为投入时间不长，一 般在2、3万小时左右；事前无明显的超温、无管子胀粗或减薄现象。该类事故在沿海地区电厂 较普遍，目前内地也出现了类似的泄漏事故。 东北地区铁岭电厂最近两年连续发生过热器夹屏管

从材料采购、结构设计、工艺措施、现场管理等方面探讨了不锈钢罐体锈蚀漏液的原因,提出了根除其锈蚀漏液的措施,实践证明效果良好。

冷水管规格备注 dn15牙长15mm dn20牙长15mm dn25牙长20mm dn32牙长20mm dn40牙长20mm dn50牙长30mm dn65牙长30mm dn80牙长30mm dn100牙长30mm dn125牙长30mm dn150牙长30mm dn200牙长30mm dn250牙长30mm dn300牙长30mm 规格木环规格镀锌u型管码备注 dn15φ16*30*40m8*82*90牙长30mm dn20φ19*30*40m8*85*95牙长30mm dn25φ25*30*40m8*90*105牙长30mm dn32φ32*30*40m8*98*110牙长30mm dn40φ40*30*40m8*106*115牙长30mm dn50φ51*30*40m8*107*126牙长30mm dn65φ6

焊接不锈钢u型管时，主要是其枝晶方向性强，线膨胀系数大，焊接冷却时收缩应力大， 容易出现热裂纹，并且变形倾向大。生产中防止不锈钢u型管热裂纹的措施有：采用焊缝 金属为奥氏体-铁素体双相组织的焊条焊接奥氏体不锈钢u型管；采用低氢焊条促使焊缝金 属晶细化，减小焊缝中有害杂质，提高焊缝的抗裂性；采取尽量快速的焊速，等待不锈钢u 型管焊层冷却后再焊下一道，以减小焊缝过热；不锈钢u型管焊接结束或中断时，收弧要 慢，填满弧坑，防止弧坑裂纹；选用较小的焊接电流。 当不锈钢u型管对接焊缝及热影响区在450～850℃温度保持一定时间后,可能在晶界会析出 cr的碳化物，发生晶间腐蚀倾向。在焊接不锈钢u型管过程中，母材和焊缝金属的局部区 域在此危险温度区间内停留时，会给焊接接头造成晶间腐蚀。有时不锈钢u型管焊后进行 热处理也会造成晶间腐蚀。生产中避免晶界腐蚀的措施有：采取

过热器用304不锈钢的失效分析

碱回收锅炉_级过热器腐蚀原因分析

某导管在服役期间发生泄漏,管内壁附着大量黄褐色多余物,采用icp(等离子光谱仪)对导管化学成分进行分析,采用金相显微镜对金相组织进行检查,同时采用扫描电子显微镜对导管泄漏部位、过滤器滤芯和气瓶内壁进行微观观察,采用x射线能谱仪对多余物及气瓶内壁各种污染物进行成分测定。结果表明:导管内壁多余物为腐蚀产物,泄漏部位为腐蚀形成的穿透性点蚀孔,发生点腐蚀原因为气瓶中残留有气瓶制造过程中残余的盐类和外界进入的水分共同作用形成的cl-。