含椭圆表面裂纹橡胶-钢球支座在扭转载荷下断裂分析

针对橡胶的大变形及接近不可压缩的特点,笔者对工程中常用的橡胶-刚球支座进行非线性有限元分析,得出支座受轴向拉伸时的刚度与轴向变形关系。此外,分析了泊松比对支座刚度和橡胶层中应力的影响,同时得出支座受轴向拉伸时最易失效的位置。

用非线性有限元法对橡胶-钢球支座的橡胶层与钢球粘合界面及橡胶中间层存在的环形中心球面裂纹和环形边缘球面裂纹情况进行了数值模拟,给出了撕裂能与裂纹尺寸、载荷大小和橡胶层厚度的关系曲线。结果表明,撕裂能随载荷大小和橡胶层厚度的增加而增加;对于中心裂纹,撕裂能都随裂纹深度的增加先增加后减小;对于边缘裂纹,撕裂能随裂纹深度的增加而增加。

研究了带环状预裂纹不锈钢圆棒试样在循环扭转载荷下、门槛值附近的疲劳裂纹扩展行为,用应力强度因子表征了裂纹扩展开始的门槛值.随着裂纹的扩展,裂纹扩展速率由于裂纹面的滑移接触而减小.通过外插裂纹扩展速率与裂纹长度之间的关系,可近似得到裂纹长度为零时无裂纹面滑移接触影响的裂纹扩展速率.施加的应力强度因子范围可分解为推动裂纹扩展的有效值和由于裂纹面的滑移接触而屏蔽掉的两部分.预测了疲劳裂纹的萌生和断裂极限,预测值和实验值相当一致.

基于j-a2双参数断裂理论,对带半椭圆表面裂纹和单边贯穿裂纹的拉伸试件进行弹塑性断裂分析.计算并比较了x80和x100钢裂纹体在裂纹宽度相同、深度不同时的断裂驱动力j和约束参数a2.根据2种钢的断裂失效曲线,对椭圆裂纹最深点及相应深度的单边裂纹进行断裂分析比较.结果表明:椭圆裂纹深度的改变主要影响j积分值而对约束水平影响不大;裂纹深度及j积分均相同时,椭圆裂纹最深点与单边裂纹拉伸试件裂纹尖端的约束情况有较大差异,裂纹较深时,单边裂纹拉伸试件裂尖的约束水平要高于半椭圆裂纹情形;一般情况下对这2种钢椭圆裂纹体进行失效评估时,利用平面应变模型的计算结果会偏于保守,但对x100钢的浅椭圆裂纹则相反.

本文研究了半椭圆形表面裂纹最深点三维j积分的直接测试技术,并在此基础上,通过对高匹配焊接接头表面裂纹试样断裂力学参量j积分的试验测试,探讨了接头强度匹配对焊接表面裂纹扩展驱动力的影响。试验表明本文所采用的手段对于焊接表面裂纹断裂参量的测试是适用的,且结果也充分反映出焊接接头的力学性能不均匀性的影响作用。

钢球表面缺陷分析

应用断裂力学的方法分析了带有初始斜裂纹的二维橡胶板在简单拉伸下的裂纹扩展特性.应用abaqus有限元软件建立了二维橡胶板的有限元模型,计算出倾角为0°,15°,30°,45°和60°的边缘斜裂纹橡胶板拉伸试件沿不同方向的j积分,得出橡胶板的裂纹扩展方向.通过有限元分析得出橡胶板并非沿着初始裂纹方向扩展而是与初始裂纹方向呈一夹角,且随着裂纹倾角的增大裂纹扩展方向和初始裂纹方向的夹角逐渐减小.

采用有限元方法分析含椭圆度的管道在内压作用下的应力分布和塑性极限载荷,考察不同椭圆度、壁厚以及管径条件下,管道应力分布和极限载荷值的变化。结果表明,含椭圆度管道的最大应力随椭圆度的增大而迅速增大,管道极限载荷值随椭圆度增大而线性减小,椭圆度、壁厚及管径对管道的安全性有很大影响。

提出了一种基于halcon的钢球表面缺陷检测系统设计方案。首先,利用ccd相机采集展开盘上的钢球表面图像,并传输到应用软件；其次,进行图像感兴趣区域选取、滤波去噪和缺陷边缘检测等图像处理；然后,将缺陷区域进行连通,并计算缺陷面积；最后,与缺陷阈值进行比较,控制分球机械手与分球板协同作用实现分拣。试验结果表明:该系统具有很高的检测效率和准确率,可满足工业自动化生产的需求,具有良好的应用前景。

研究了带环状预裂纹的奥氏体不锈钢圆棒试样在循环扭转／拉伸复合载荷下,门槛值附近的疲劳裂纹扩展行为,分析了复合加载时不同载荷比对裂纹扩展的影响,对裂纹扩展的初始阶段进行了详细研究,用应力强度因子表征了裂纹扩展开始的门槛值,提出了椭圆方程表达的疲劳裂纹扩展开始的门槛值模型,该方程可在裂纹尖端位移准则的基础上导出,疲劳裂纹扩展停止的门槛值条件也可用椭圆方程表达。

主要研究了低碳含铌钢的表面裂纹形成的原因。通过对表面裂纹缺陷部位进行金相组织观察、sem(eds)、金属原位分析,得知低碳含铌钢表面裂纹附近存在夹杂物,铌元素的含量富集。钢水中的氮过高、连铸二冷水强度是影响铌提前凝固析出富集的主要原因。通过降低钢水的氮含量,适当提高热矫温度等工艺的优化措施,明显降低了低碳含铌钢的表面裂纹。

45_圆钢表面裂纹原因浅析_吴晖

球冠圆板式橡胶支座在平面上各向同性，并以其球冠调节受力状况。不但适用于一般桥梁使用，也适用于各种布置复杂、纵横较 大的立交桥及高架桥，其坡度使用范围为3～5%，也可根据不同坡度需要调整球冠半径。 tcyb球冠橡胶支座结构见图 tcyb球冠橡胶支座技术要求 tcyb球冠橡胶支座设计参数见表2-2 tcyb球冠橡胶支座橡胶料物理性能执行jt/t4-93标准见表1-1 tcyb球冠橡胶支座成品的力学性能我公司参照jt/t4-93标准制订了企业标准见表2-3橡胶支座成品力学性能 橡胶支座处于桥梁上、下部构造接点的重要位置，它的可靠程度直接影响桥梁结构的安全度和耐久性。因此除了确何橡胶支座的设计 选型合理，及加工质量符合核技术标准外、正确的施工与安装是橡胶支座应用成功与否的关键所在。 1、支承垫石的设置 为了保证工程安装质量以及安装、调整和更换支座的方便，不管是采用现浇梁法还

球冠圆板式橡胶支座在平面上各向同性，并以其球冠调节受力状况。不但适用于一般桥梁使用，也适用于各种布置复杂、纵横较 大的立交桥及高架桥，其坡度使用围为3～5%，也可根据不同坡度需要调整球冠半径。 tcyb球冠橡胶支座结构见图 tcyb球冠橡胶支座技术要求 tcyb球冠橡胶支座设计参数见表2-2 tcyb球冠橡胶支座橡胶料物理性能执行jt/t4-93标准见表1-1 tcyb球冠橡胶支座成品的力学性能我公司参照jt/t4-93标准制订了企业标准见表2-3橡胶支座成品力学性能 橡胶支座处于桥梁上、下部构造接点的重要位置，它的可靠程度直接影响桥梁结构的安全度和耐久性。因此除了确何橡胶支座的设计 选型合理，及加工质量符合核技术标准外、正确的施工与安装是橡胶支座应用成功与否的关键所在。 1、支承垫石的设置 为了保证工程安装质量以及安装、调整和更换支座的方便，不管是采用现浇梁法还是

球冠圆板式橡胶支座在平面上各向同性，并以其球冠调节受力状况。不但适用于一般桥梁使用，也适用于各种布置复杂、纵横较 大的立交桥及高架桥，其坡度使用范围为3～5%，也可根据不同坡度需要调整球冠半径。 tcyb球冠橡胶支座结构见图 tcyb球冠橡胶支座技术要求 tcyb球冠橡胶支座设计参数见表2-2 tcyb球冠橡胶支座橡胶料物理性能执行jt/t4-93标准见表1-1 tcyb球冠橡胶支座成品的力学性能我公司参照jt/t4-93标准制订了企业标准见表2-3橡胶支座成品力学性能 橡胶支座处于桥梁上、下部构造接点的重要位置，它的可靠程度直接影响桥梁结构的安全度和耐久性。因此除了确何橡胶支座的设计 选型合理，及加工质量符合核技术标准外、正确的施工与安装是橡胶支座应用成功与否的关键所在。 1、支承垫石的设置 为了保证工程安装质量以及安装、调整和更换支座的方便，不管是采用现浇梁法还是预制

用J积分对含穿透裂纹碳钢管道进行断裂分析

通过对6根管试样的试验研究和理论分析,确定了含穿透裂纹20#钢管道j积分和jr阻力曲线的计算方法,使得应用j积分理论对含穿透裂纹碳钢管道进行断裂分析得以实现

本文用cegbr6的选择3方法建立的失效评定曲线对七根含不同周向裂纹长度的4英寸20号钢管道作了弹塑性断裂分析和断裂试验,结果证明r6的评定技术和分析方法是安全可行的。采用asme锅炉压力容器规范中的iwb-3650附录h方法对上述七根管道进行的断裂分析也,asme规范是安全的。

本文用cegbr6的选择3方法建立的失效评定曲线对七根含不同周向裂纹长度的4英寸20号钢管道作了弹塑性断裂分析和断裂试验,结果证明r6的评定技术和分析方法是安全可行的。采用asme锅炉压力容器规范中的iwb-3650附录h方法对上述七根管道进行的断裂分析也表明,asme规范是安全的。

热压制是压力容器封头制造中常见的工艺之一。对不锈钢椭圆封头,其压制工艺过程特殊。通过一次质量事故分析,提出了不锈钢椭圆封头热压制过程中影响裂纹形成的因素。

通过金相等方法对现场取得的耐候钢板坯纵裂试样分析,结果证实铸坯表面的细小纵裂纹和粗大纵裂纹都是在结晶器内形核并生成,且形核部位是在坯壳表面以下2～4mm的低熔点区,纵裂纹边缘存在脱碳层。裂纹不但沿一次树枝晶臂延伸扩展,在二次树枝晶臂间也会发生裂纹的延伸扩展。在分析结果的基础上,提出不同类型纵裂产生的机理。

78 第四节平板应力分析 3.4平板应力分析 3.4.1概述 3.4.2圆平板对称弯曲微分方程 3.4.3圆平板中的应力 3.4.4承受对称载荷时环板中的应力 3.4.1概述 1、应用：平封头：常压容器、高压容器； 贮槽底板：可以是各种形状； 换热器管板：薄管板、厚管板； 板式塔塔盘：圆平板、带加强筋的圆平板； 反应器触媒床支承板等。 2、平板的几何特征及平板分类 几何特征：中面是一平面厚度小于其它方向的尺寸。 分类：厚板与薄板、大挠度板和小挠度板。 t/b≤1/5时(薄板) w/t≤1/5时（小挠度）按小挠度薄板计算 3、载荷与内力 载荷：①平面载荷：作用于板中面内的载荷 ②横向载荷垂直于板中面的载荷 ③复合载荷 内力：①薄膜力——中面内的拉、压力和面内剪力，并产生面内变形 ②弯曲内力——弯矩、扭矩和横向剪力，且产生弯扭变形 ◆当变形很