复合地基中桩帽作用数值分析及桩帽承载力计算

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本文通过对比带帽和不带帽刚性桩复合地基在沉降和受力机理方面的差异,深入地分析了桩帽对复合地基沉降、桩身轴力分布以及桩和桩间土承载力发挥顺序等方面的影响,为刚性桩复合地基设计、沉降控制和稳定性分析提供参考。

结合哈大客专新海城站cfg桩复合地基顶部桩帽板的施工,对高速铁路cfg桩复合地基桩帽结构进行施工工艺总结,为高速铁路路基桩帽施工提供参考。

土层 承载力特征值qp0 （kpa） 搅拌桩侧摩阻特 征值qsi（kpa） 侧摩阻标准 值qik （kpa）素填土11201240 粉质粘土21201240 淤泥360510 粉质粘土61301240 (砂土状)强风化花岗岩13400 单桩承载力特征值ra（kn）桩径d（m） 4410.4 a——柔性桩桩端天然地基土的承载力折减系数； ap——桩的截面积，m 2。 up——桩周长，m； n——桩长范围内所划分的土层数； qsi——第i层土的桩侧摩阻力特征值，kpa； li——第i层土的厚度，m； qp——桩端土承载力特征值，kpa； n apsiipp i=1 ruqlqa 饱和重度γ (kn/m3) 桩端阻力标 准值qpi （kpa） 层厚（m） 18.71.68 18.70 16.21

1.单桩承载力的计算 桩径d=300间距s=4.38xd=1314 土层号土层厚度侧摩阻端阻周长底面积 51.994 64.772 71.396 81.1110 95.798 100.2110 110.898 桩长=15.7 2.置换率 等边三角形布桩1.05 m=0.0473 正方形布桩1.13 m=0.0408 矩形布桩1.13 s1=1750s2=1750 m=0.0230 置换率m=0.0408 3.桩身强度校核 25 ra=1509.66 3ra/ap=64072 0.39018604 589.048623 4.复合地基承载力特征值 fak=160 fsk=160 β=0.75(0.75~0.95) ra=589.04862 ap=0.0707 fspk=455.29 5.复

碎石桩是一种散体材料桩，在石油化工储罐工程中广泛使用，是一种经济有效的地基处理方法。目前碎石桩有多种成桩方法，如振冲碎石桩、振动沉管碎石桩、柱锤冲扩碎石桩等。本文对确定碎石桩复合地基承载力的7种方法从基本假设、计算模型、计算参数、计算公式等方面进行探讨，通过工程实例，将7种计算方法的计算结果与实验结果进行了对比。

主要介绍了长短桩复合地基的发展现状以及承载力的一些计算方法,并指出了该方法需要完善的地方。

第1页 单位 桩径0.4m 桩周长u1.256m 面积ap0.1256㎡ 土层号土层厚度桩周土侧阻力qsiqp 11.43042.000kn 22.63078.00kn 31.84072.000kn 43.635126.000kn 51.74576.50kn 63.150155.00kn 74.22396.60kn 82.860168.00kn 90.57035.00kn 桩总长∑＝21.7849.100kn 1000125.600kn α1.000 ra=(μp∑qsili+qpap)596.035kn fspk400kn/㎡ β0.75 fsk85.000kn/㎡ m=(fspk-βfsk)／(ra/ap-βfsk)0.0

cfg桩因具有良好的经济性和适用性,工程中得到了越来越广泛地应用,传统的分析方法主要通过桩土承载力迭加获取,与实际施工监测结果误差比较大。在分析了cfg桩复合地基的竖向承载力特性基础上,依据cfg桩复合地基的等沉面上下部分的不同特征,提出了cfg桩复合地基的\"双剪切破坏模型\":等沉面以上部分看作太沙基模型的桩体的向上剪切破坏,等层面以下部分看作迈耶霍夫模型的桩体向下的剪切破坏,推导了极限承载力的有关计算模型,讨论了该模型适用条件,并结合工程实例,验证了所提模型的正确性,对cfg桩复合地基工程有一定的指导意义。

随着地基处理工法的发展和完善,cfg桩因其具有承载力提高幅度大、地基变形小等特点,已成为应用较广泛的地基处理措施。作为评价cfg桩地基处理效果的重要评价指标,复合地基承载力的计算和确定尤为重要,文中针对其展开探讨。

剖面号复合地基承载力特征值（kpa)有效桩长 12659.4m03.4 桩的参数半径r=0.2230411.40m03.4 周长u=1.2566432779.4m02.4 桩端面积ap=0.1256642779.9m03.2 第2层土厚l1=0532611.8m02.2 第3层土厚l2=2.45628810.2m02.8 第4层土厚l3=2.372368.4m04.2 第5层土厚l4=382769.5m02.6 第一层土厚极限侧阻力标准值qsk1=35930910.46m01.46 第二层土厚极限侧阻力标准值qsk2=451028210m03 第三层土厚极限侧阻力标准值qsk3=40112919.35m01.15 第四层土厚极限侧阻力标准值qsk

CFG桩复合地基承载力计算新公式研究_张钦喜

根据不同工程地质条件,给出了可供选择的组合桩型复合地基设计方案。在确定组合桩型复合地基承载力时,考虑组合桩型复合地基受荷后的实际工作性状、施工方法对桩间土承载力的综合影响,引入主控桩、辅桩和桩间土承载力发挥系数及桩间土承载力提高系数,提出了组合桩型复合地基承载力分步计算新方法。实例验证表明:采用本研究公式所得复合地基承载力计算值与载荷试验实测值基本吻合。

某客运专线某标段采用cfg桩加固技术。对cfg桩进行了低应变动测、单桩承载力试验、复合地基承载力试验及理论计算。结果表明:一类桩占93.9%,二类桩占6.1%;单桩承载力及复合地基承载力特征值均大于设计值。建立了三维有限元模型,模拟分析了cfg桩顶及桩间土应力随加载水平的变化关系以及cfg桩及桩间土应力分担比。模拟结果表明:1)随着荷载的增加,cfg桩顶应力及桩间土应力也随之增大,但cfg桩顶应力的增长速率大于桩间土;2)加载初期,cfg桩与桩间土应力分担比逐渐增大,且增长速度较快;随着荷载的增加,桩土应力分担逐渐趋于稳定。

当前,在岩土工程实际实施过程中,运用cfg桩复合地基工程的地基的承载力比未实施该工程的天然地基承载力更加低下的情况时有发生,这种情况不但影响了工程质量,而且在很大程度上导致了人力、财力和物力的浪费。文章通过对cfg桩复合地基承载力的分析,期望能够对以后的工程施工提供一定的借鉴作用。

路堤一般由填土、碎石等散体材料组成,刚性桩复合地基中,桩土刚度差异较大引起的桩土间沉降差异,会导致路堤内部出现相对竖向位移。通过路堤填土的受力平衡分析,根据桩土差异沉降,求解出桩帽和桩帽间土体的应力分配,并结合桩帽下应力分配得出桩身应力,最终求解出桩土应力比及桩的荷载分担比例。工程实例监测结果验证了文中计算公式的适用性和可靠性。通过分析计算结果和实测结果,得出了一些路堤荷载下刚性桩复合地基的承载规律,可供理论研究和工程设计参考。

结合现场静载荷试验,对比分析普通桩基础的特点,得到人工挖孔支盘桩的桩身轴力传递特性、桩侧摩阻力发挥性状。结果表明:人工挖孔支盘桩有沉降小、承载力高的特点,具有良好工程性状和经济效益。

带桩帽的cfg桩复合地基工程在铁路地基中应用的特性 作者：石长波 作者单位：中铁工程设计院有限公司,北京,海淀,10038 刊名： 中国科技纵横 英文刊名：chinascience&technologypanoramamagazine 年，卷(期)：2010(1

在深入探讨块石墩复合地基承载机理的基础上,针对块石墩受力和变形特性,考虑墩周土体及其上作用竖向荷载对墩体极限承载力的影响,基于vesic圆孔扩张理论,导出块石墩单墩体极限承载力计算公式,进而提出一种新的更为合理的强夯块石墩复合地基承载力计算方法。最后通过一具体工程实例,验证了方法的可行性。

采用钻孔灌注桩700周长up=2.198(m)面积ap=0.38465(m2) 桩端持力层为8-3层,桩进入持力层深度为1米岩石单轴饱和抗压强度标注值=18370(kpa) 桩端承载力特征值=3356.36(kn) 5-6单桩承载力计算表 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 1填土01.620000.3600.19000002.0501.1301填土 2粉质粘土250000000000000002粉质粘土 3粘土夹粉质粉土25001.52380

[收稿日期]2005—07—23 [基金项目]教育部高等学校博士学科点专项基金(20020532008)。 [作者简介]杨明辉(1978—),男,湖南邵阳人,博士研究生,主要从事桩基础及复合地基计算研究。 土工格室+碎石桩复合地基承载机理及 承载力计算方法探讨 杨明辉1,王　娟2,赵明华1 (1.湖南大学岩土工程研究所,湖南长沙　410082;　2.北京燕化石油公司塑料分公司,北京　102500) [摘　要]针对土工格室+碎石桩复合地基这一新型地基处理方式,首先,全面分析了其独特的承载机理,在 此基础上,着重对其承载力计算进行了研究。将该结构分为上下两部分分别考虑,对于底层的碎石桩复合地基,引 进圆孔扩张理论,导出了桩体与土体承载过程中的应力应变计算公式,并充分考虑碎石桩与桩间土的相互作用及 布

cm桩复合地基承载力试验结果分析——通过对“cm桩复合地基”(以下简称cm地基)承载力试验结果的分析,获得了一些有益的结论,对其在徐州地区的推广和应用提供参考。