低合金中厚板拉伸性能不合格断口分析

针对低合金中厚板超声波探伤合格率低的问题,采用低倍、金相、扫描电镜检验和断口形貌分析对探伤不合格的中厚板进行研究,得出结论:引起超声波探伤不合格的主要原因是钢中的氢含量偏高和板坯中心偏析严重,条状mns夹杂物集聚氢导致氢致裂纹,板材中心部位因偏析产生的少量马氏体、贝氏体组织导致轧后应力集中,在冷却速度较快的条件下产生微裂纹,最终造成探伤缺陷。通过计算得知mns夹杂物前端的氢陷阱中氢的浓度远高于陷阱中氢的最大饱和浓度,过剩的氢造成裂纹。采用铸坯及板材轧后缓冷等措施,使板材探伤合格率大幅度提高。

钢板拉伸性能不合原因分析_宽厚板_2009tr

对低合金钢板延伸率不合格的连铸板坯和拉力试样进行低倍检测和显微组织分析,结果表明,铸坯的内部质量存在中心偏析、裂纹和夹杂物以及板材中的带状组织是造成板材力学性能不合格的主要原因。指出通过相关炼钢和轧钢工艺控制,可以提高板材的性能和合格率。

通过室温拉伸试验、拉伸断口形貌观察、能谱成分分析、显微组织观察及化学成分检测,对ld10铝合金锻件横向塑性偏低及不均匀的原因进行分析。结果表明,热处理工艺改变后锻件的横向塑性性能并没有得到明显改善。密集分布的大块状脆性相是锻件横向塑性偏低的主要原因。脆性相的尺寸大小和分布主要受锻造变形程度和变形均匀性的影响。应改进工艺使锻件均匀变形,以提高锻件的横向塑性性能。

采用制备的一种新型中温铝基钎料箔(熔点513~529℃),在530~550℃对ld2铝合金进行真空钎焊试验。测试钎焊接头的室温抗拉性能,采用扫描电镜(sem)及能谱仪(des)对钎焊接头组织和断口形貌进行观察分析。试验结果表明,制备的钎料可用于ld2铝合金的真空钎焊,在优化工艺规范下可获得致密的接头,焊后经热处理,钎焊接头平均室温抗拉强度可达300mpa,断口是以典型韧窝为特征的塑性断口。

低合金钢中厚板内部缺陷分析探讨

研究了a357铸造铝合金经t5/t6热处理后在室温条件下的拉伸性能。实验结果表明:在室温条件下,a357-t5铸造铝合金的力学性能略好于a357-t6铸造铝合金。a357铸造铝合金的力学性能明显优于a356铸造铝合金。拉伸断口分布铸造缺陷、韧窝及二次裂纹。

针对q345b钢延伸率不合格的问题,分析了该钢种同浇次铸坯变形前的低倍组织、断口夹杂物、金相组织、裂纹形貌及其能谱,认为造成q345b钢中厚板拉伸性能不合格的原因是钢中存在mns夹杂。通过分析夹杂物的产生原因,提出了改进措施,大幅度减少了中厚板拉伸性能不合格的状况,提高了板材的产品质量。

塑料拉伸性能ppt

文章编号:10071385(2010)01000503 a357铸造铝合金拉伸性能研究 解传浩陈振中 (沈阳航空工业学院航空宇航工程学院,辽宁沈阳110136) 摘要:研究了a357铸造铝合金经t5/t6热处理后在室温条件下的拉伸性能。实验结果表明: 在室温条件下,a357-t5铸造铝合金的力学性能略好于a357-t6铸造铝合金。a357铸造铝合 金的力学性能明显优于a356铸造铝合金。拉伸断口分布铸造缺陷、韧窝及二次裂纹。 关键词:a357铸造铝合金;拉伸;力学性能;断口 中图分类号:v257文献标识码:a 铝硅系铸造铝合金铸造流动性好、气密性好、 收缩率小和热裂倾向小等特点,经过变质和热处 理后,具有良好的力学性能、物理性能、耐腐蚀性 能和较好的机械加工性能,在汽车和航空工业

铝合金预拉伸厚板变形区域分为夹持区、过渡区和均匀区三个部分。在模拟厚板预拉伸变形过程基础上,分析了各变形区域变形机理和应力分布规律。夹持区变形不充分,导致残余应力不足60%,且内部应力分布复杂。过渡区残余应力沿拉伸方向分布不均匀,对不同尺寸板厚在不同拉伸工艺下的过渡区进行分析说明,过渡区范围与板厚度有关,其范围约为板厚的60%～70%。最后分析了均匀区应力演变规律,探讨了不同拉伸量和拉伸速度对不同尺寸厚板拉伸效果的影响,认为拉伸量2.0%～2.5%可满足较好的工艺要求。

对c919铝合金进行了金相电镜试验,对在不同温度挤压变形后的组织进行观察,分析了它们的分布特征、形貌及影响,用扫描电镜观察了铝合金的拉伸断口形貌。这表明,其断裂是以韧性断裂为主的韧脆混合断裂,研究了其断裂过程及机理。

采用金相检验、扫描电镜及能谱分析等手段对120mm厚q345gjcz35特厚板z向性能不合格原因进行了分析,结果表明:特厚板q345gjcz35z向性能不合格主要是由于钢锭中偏析处较多块状nb(ti)c聚集、存在着nb(ti)c裂纹源,偏析处存在贝氏体等硬相组织。通过优化成分设计、加强精炼过程控制、改进模铸浇注工艺、制定合理轧制和热处理工艺等相关措施,取得了良好的效果,z向性能合格率达到96%以上。

一、铝合金厚板的分类 1、按照厚度分类 按照美国aa标准，厚度小于0.15mm为铝箔，厚度0.15mm～6.35mm 为薄板，厚度大于6.35的为厚板。综合各方面的情况，可将铝合金 板按厚度分为特薄板(0.2～0.5)、薄板(0.5～35～80mm)、特厚板(>80～200mm)、极厚板(>200～ 1000mm)。 2、根据合金元素的含量和加工工艺的特点分类 根据合金元素的含量和加工工艺的特点分类，铝合金可分为变形 铝合金和铸造铝合金两类，但轧制厚板占85%以上。 3、根据材料的状态分类 根据材料的状态可分为不可热处理和可热处理的，前者约占40% 弱，而后者约占60%强。 二、厚板的生产方法 厚板的生产方法分为两种，即铸锭热轧法和铸造法。凡是厚度大 于200mm的极厚板都是铸造的，因为

在现有q345b级钢板成分基础上,不添加v,适当调整c、mn含量,通过优化控轧控冷工艺,生产出质量优异的低合金钢板。不仅为q345b到q345d的产品升级奠定基础,而且批量生产吨钢成本可节约30元,实现了降成本不降质量的目标。

提高板料拉伸性能的研究

某船级社在对一批ah36船用钢板进行验收时发现,厚度为15mm钢板的抗拉强度和延伸率不符合该船级社的技术要求,通过对材料化学成分、力学性能和金相组织的检验,认为,材料存在带状组织是导致钢板力学性能不合格的主要原因。

铝合金厚板在航空航天领域中应用较为广泛,在厚板轧制淬火之后很容易出现变形等问题,直接的影响了整个厚板的成材率,对版型的控制以及矫直技术进行了分析,旨在有效的解决铝合金厚板变形问题,更好的发挥铝合金厚板自身的价值与效能。

为使inconel718合金的筒形多层夹芯结构顺利成形,研究该合金激光对接板的高温塑性。结果表明,拉伸方向对激光对接板的伸长率有很大影响。横向拉伸时,在温度为950°c和应变率为3.1×10-4s-1的条件下,最大伸长率为458.56%,此时m值为0.352,焊缝未变形。纵向拉伸时,在温度为965°c和应变速率为6.2×10-4s-1的条件下,最大延长率为178.96%,此时m值为0.261,焊缝随母材同时变形,焊缝的微观组织为树枝晶,晶间析出了nb含量较高的laves相。纵向拉伸时,由于动态再结晶的缘故,焊缝中出现了由树枝晶和等轴晶组成的混合组织。高温变形后,焊缝中的大量laves相转化为δ相,但焊缝中仍有小部分残余的laves相存在。多层夹芯筒结构成形的结果表明,激光对焊板的高温塑性能满足其筒形夹芯结构的要求。

混凝土强度“真”不合格与“假”不合格原因分析 一、混凝土强度“真”不合格原因分析 1、原材料质量差 （1）水泥质量不良 ①水泥实际强度 水泥实际强度不可能很稳定，质量控制得好的生产企业波动小，但质量控制较差的生 产企业其28d实际强度波动很大，偶尔会出现相差10mpa以上的情况，直接影响混 凝土强度稳定性，甚至造成强度不足。 ②水泥安定性不合格 水泥熟料中游离cao和mgo含量过多或掺入的石膏含量过多造成。cao、mgo经 过高温煅烧后均呈现“过烧”状态，水化十分缓慢，严重时能使水泥石开裂。当石膏 含量过多时，在水泥已经硬化后，它还会与固体的水泥铝酸钙反应生成高硫型水化硫 铝酸钙，体积约增大1.5倍，引起水泥石开裂。有些安定性不合格的水泥所配制的混 凝土表面虽无明显裂缝，但强度极度低下。 （2）骨料质量不良 ①当石子强度低于混凝土配制强度时，导致混凝土强度不足。

为使inconel718合金的筒形多层夹芯结构顺利成形,研究该合金激光对接板的高温塑性。结果表明,拉伸方向对激光对接板的伸长率有很大影响。横向拉伸时,在温度为950°c和应变率为3.1×10-4s-1的条件下,最大伸长率为458.56%,此时m值为0.352,焊缝未变形。纵向拉伸时,在温度为965°c和应变速率为6.2×10-4s-1的条件下,最大延长率为178.96%,此时m值为0.261,焊缝随母材同时变形,焊缝的微观组织为树枝晶,晶间析出了nb含量较高的laves相。纵向拉伸时,由于动态再结晶的缘故,焊缝中出现了由树枝晶和等轴晶组成的混合组织。高温变形后,焊缝中的大量laves相转化为δ相,但焊缝中仍有小部分残余的laves相存在。多层夹芯筒结构成形的结果表明,激光对焊板的高温塑性能满足其筒形夹芯结构的要求。

为了探求铝合金预拉伸厚板变形特点对应力场的影响,结合实验和有限元仿真,揭示了预拉伸工艺下厚板非均匀区应力演变规律.在不同尺寸厚板和不同工艺下,运用实验预拉伸机仿真模型,分析夹持区和过渡区应力场演变机理和规律.分析结果表明,非均匀区多样化的应力分布特点,不仅影响了厚板夹持稳定性,也对材料拉伸后的锯切率造成影响.拉伸时,夹持长度应不小于2倍试件厚度以保证拉伸稳定性.同时,过渡区范围与板厚度有关,其范围约为板厚的60%～70%,参考锯切长度为板厚3倍为宜.