储氧球罐进出气阀对接法兰开裂情况监控及失效分析

南海西部某气田一期贫液泵流量控制阀法兰腐蚀失效。对法兰进行了失效分析,表明失效主要由是co_2引起的局部溃疡腐蚀造成的。提出了将管内介质流速减少到低于0.6～0.8m/s,更换法兰材质为不锈钢,以及提高贫液段对co_2的吸收能力等建议。

运用金相分析、化学成分分析、断口宏微观分析、能谱分析等方法,对天然气闸阀法兰螺钉断裂的原因进行了研究.分析结果表明螺钉的断裂可能是由"氢脆"及"杂质偏析"引起的.

不锈钢法兰失效分析

由于过滤器法兰变形,导致过滤器密封不严,无法正常使用。本文通过宏观、微观检测,化学成分检测,冲击性能检测等方法对过滤器法兰变形的原因进行分析。通过分析发现,变形主要是由于法兰的内部组织不均匀,同一法兰的不同部位金相显微组织相差较大,使组织内产生内应力,应力在缓慢松弛和再分布的过程中使法兰产生变形。

通过对失效法兰的金相检验与分析,阐述了法兰接管突发断裂的原因,对今后施工中材料管理体系中质量控制提供了借签。

通过对往复氢气压缩机缓冲罐接管开裂进行失效分析,对开裂部件进行了定量分析。分析结果表明,长期服役中受迫振动是造成缓冲罐接管疲劳开裂的主要原因。

探讨了轨道球阀分段式阀杆断裂原因,分析了失效阀杆的光谱、金相以及硬度检测结果,提出了适合阀门实际工况的解决方案。

⒈阀门安装前应检查填料，其压盖螺栓须有足够的调节余量。 ⒉法兰或螺纹连接阀门应在关闭状态下安装。 ⒊焊接时阀门不宜关闭，防止过热变形。 ⒋安装阀门前，应按设计核对型号，并按介质流向确定其安装方 向。 ⒌水平管道上的阀门，其阀杆一般应安装在上半周范围内。 ⒍阀门传动杆（深长杆）轴线的夹角不应大于300，其接头应转 动灵活。有热位移的阀门，传动杆应有补偿措施。 ⒎阀门的操作机构和传动装置应进行必要调整，使之动作灵活， 指示准确。 ⒏安装铸铁阀门时，应避免因强力连接或受力不均引起的损坏。 ⒐安装阀门前，必须复核产品合格证和试验记录。 ⒑阀门的安装位置不应防碍设备、管道及阀门本身的拆装和检 修。阀门安装高度应方便操作和检修，一般距地坪1.2m为宜，当阀 门中心距地坪1.8m以上时，应集中布置，并设置固定平台。 ⒒并排管线上阀门，其手轮间净距不得小于100mm，为了减小 管道间

特殊蝶阀连接法兰加工(摘要)

对抚顺石化三厂白油车间一在役异径接管的开裂进行失效分析,包括开裂部件的断口观察、材质的化学成分分析、金相组织检验和力学性能测试。得出的结论是:异径接管在长期服役中,由于受迫振动而造成疲劳开裂。

产品名称膜片联轴器受控号 零件名称焊接法兰零件图号 毛坯材质20零件净重 (kg) 23.2 车间序号 工 序 设备型号 工具名称及 图号 工作 等级 单件时 间 准备结 束时间 一划2 二钻z30501 三车3 四钳 修改内容修改者日期编制审核日期 机 加 车 间 修改 吉林昊宇技术 中心 交检 通知单号批准 打标识（用记号笔在工件明显位置标记图号） 工序内容 划全线检查毛坯尺寸及余量及φ212孔十字中心线 钻φ60孔 车各部符图（φ212孔按管配车） 机械加工工艺卡片q/hy-r-js-022 x06-2 毛坯种类每台数量 工令号 3 定额员 第1页 共1页

产品名称膜片联轴器受控号 零件名称焊接法兰零件图号 毛坯材质20零件净重 (kg) 23.2 车间序号 工 序 设备型号 工具名称及 图号 工作 等级 单件时 间 准备结 束时间 一划2 二钻z30501 三车3 四钳 修改内容修改者日期编制审核日期 机 加 车 间 修改 吉林昊宇技术 中心 交检 通知单号批准 打标识（用记号笔在工件明显位置标记图号） 工序内容 划全线检查毛坯尺寸及余量及φ212孔十字中心线 钻φ60孔 车各部符图（φ212孔按管配车） 机械加工工艺卡片q/hy-r-js-022 x06-2 毛坯种类每台数量 工令号 3 定额员 第1页 共1页

输入轴连接法兰

组焊氧气球罐存在大量的焊接接头。焊接接头的质量影响着组焊氧球罐的安全。针对组焊氧球罐所使用的低合金高强度钢,分析了组焊氧球罐焊接接头质量的设计、制造和操作因素以及相应的防护措施。

主要论述垫片密封机理,影响密封垫片失效的原因以及垫片选用原则,得出了工程上选用垫片的三个重要依据。

产品名称产品型号仓位数量 焊接法兰afs305t(48x4.5)1号箱12 焊接法兰afs307s1号箱46 焊接法兰afs307t(76.1x3.6)1号箱9 焊接法兰afs606t(76.1x12.5)1号箱86 焊接法兰afw603t(30x4)1号箱16 焊接法兰asf308(89x4.0)1号箱13 焊接法兰gfs306t(60.3x4)1号箱2 焊接法兰gfs306t(61x5.5)1号箱4 焊接法兰gfs307s1号箱58 焊接法兰gfs606t(76.1x12.5)1号箱120 焊接法兰wf40lk-l22m1号箱15 焊接法兰wf40lk-s201号箱4 焊接法兰1dfs9-36-16(b=120)2号箱152 焊接法兰afs605t(48.3x8.8)2号箱38 焊接

对泄漏失效的排气阀座的检测分析和进一步的工艺试验表明,由于表面淬火、回火工艺不当,该阀座排气端在服役过程中发生了组织转变,进而产生变形,最终导致泄漏失效。

lonyeafebdpipefitting—iso www.***.***18 sanitarypipewelding/welding codefg1101 sizedtkg 1''25.41.53.57 1.25''31.81.54.41 1.5''38.11.55.45 2''50.81.57.37 2.5''63.52.012.26 3''76.22.014.81 3.5''89.12.017.36 4''101.62.019.85 4.5''114.33.033.27 5.5''139.33.040.89 6.5''165.23.048.48 90dbendwelding/

通过化学分析、电子显微镜等物理化学检测手段,对煤气加热器不锈钢螺栓失效的原因进行了分析,结果表明螺栓失效的原因为硫化物所导致的应力腐蚀。

球阀阀杆断裂失效分析-论文

分析了某井一批双台肩钻杆接头开裂失效事故。试验分析表明,裂纹主要位于外螺纹台肩面附近的颈部和第1~3牙螺纹根部,具有沿晶、分枝扩展特征。扫描电镜断口形貌和能谱分析结果证实该批钻杆接头属于h2s应力腐蚀开裂,导致接头开裂的主要原因是钻杆接头材料强度和硬度偏高,钻杆接头内径偏大,使失效部位的应力水平增大,且钻杆接头本身承受扭矩过大。分析结果对双台肩接头的研究开发和使用具有很好的参考价值。

本文讨论了球罐上出现的裂纹的成因，发现未焊透可以产生裂纹，提出维修技术方案，说明球罐制造、安装、监督检验注意事项。