催化装置膨胀节内壁焊接保温钉断裂失效分析

对某炼化分公司催化裂化装置稳定塔t304安全阀弹簧的断裂原因进行了失效分析,结果表明弹簧失效是由腐蚀疲劳诱发、应力腐蚀裂纹引起的,其敏感介质为含h2s的凝结水膜。提出了采用隔离式安全阀的建议。

对某核电用多层波纹管膨胀节的失效分析 作者：丁勇，李正良，陆元柱 作者单位：南京晨光东螺波纹管有限公司,江苏南京211153 相似文献(10条) 1.会议论文王来.马海涛.韩双起.赵杰.佟金杰.吴国奇.靳磊章催化裂化装置中大型波纹管膨胀节失效分析2007 对某石化公司催化裂化装置中泄漏的大型波纹管膨胀节进行了失效分析。结果表明，应力腐蚀是该膨胀节失效的主要原因，而局部的点蚀和残余应 力、工作应力是应力腐蚀的必要条件。 2.期刊论文赵淑楠.刘钧泉.zhaoshunan.liujunquan加氢裂化装置中波纹管膨胀节失效分析-石油化工设备技 术2009,30(1) 针对某公司加氢裂化装置中,与过滤器相连的膨胀节波纹管出现的泄漏现象,对失效的波纹管进行了宏观形貌、微观形貌、腐蚀产物能谱、金相组织 及材料化学成分等分析,结果发

采用化学成分分析、硬度测试和金相检验等方法对某电厂多次发生泄漏的膨胀节进行了检测,对其形成原因进行分析。结果表明:膨胀节在服役环境下,其内侧蒸汽中携带的氯化钠,在膨胀节的波峰内侧部位发生富集和浓缩,并在工作条件下,腐蚀裂纹从膨胀节内侧启裂,以沿晶状特征逐渐向外壁延伸穿透,最终形成穿透裂纹和点蚀坑,使波峰处材质发生应力腐蚀开裂而导致泄漏。

某医院植入患者体内的不锈钢接骨板和骨钉发生失效断裂。采用化学分析、断口和金相观察对该断裂失效的原因进行了分析。结果表明:00cr18ni15mo3n接骨板孔洞边缘存在疏松孔隙和微裂纹是导致其断裂的主要原因;00cr18ni14mo3骨钉断裂与其棱边小侧面存在的毛刺相关,同时其组织中异常存在的铁素体也加速了骨钉的断裂。

对某电厂励磁机用内六角平端紧固螺钉断裂件的化学成分、金相组织、硬度和断口特征进行分析。结果表明,螺钉断裂件硬度偏高(419hb),断口为沿晶脆性断裂特征。主要原因与热处理回火温度、表面加工缺陷以及材料化学成分有关。

辽统监表a-9归档编号：b3-2 材料/构配件/设备报验表 工程名称：盘锦苏宁广场x-1地块项目第()号 施工单位中国建筑第八工程局有限公司监理单位沈阳市工程监理咨询有限公司 致：沈阳市工程监理咨询有限公司驻盘锦苏宁广场工程项目监理部(项目监理机构) 我方于2015年04月09日进场的工程材料/构配件/设备数量如下(见附件)。 现将质量证明文件及自检结果报上： 产品名称：保温钉 规格等级：a8×122mm 产地：河间市环球保温钉 数量：60000个 使用部位：a6#楼及其附属裙房外墙保温 请予以审核。 附件：1、检验报告（一份） 2、合格证书（一份） 项目经理(签字)：年月日 审查意见： 经检查上

ml40cr钢12.9级内六角螺钉在装配过程中发生断裂。对断口进行宏观和微观检验分析,结果表明:螺钉表面组织为回火屈氏体及回火索氏体+少量未溶铁素体,表面硬度平均值443.7hv0.3,断口附近氢质量分数为4.47×10-6,断裂源区及其余外缘均为沿晶断裂形貌,部分晶粒表面出现类似鸡爪纹或发纹特征,表现出氢致延迟断裂的特征,扩展区和终断区主要为沿晶和韧窝的混合断裂形貌。建议采用ml35crmo或42crmoa钢制造,改进原材料酸洗工艺;热处理前增加去鳞工序;改善热处理工艺以降低螺钉的抗拉强度和硬度值,增加驱氢工艺,并对该批次螺钉进行48h氢脆验证试验。

分析了杭州市热力管道膨胀节腐蚀失效的原因。sus304不锈钢波纹管在制作过程中的塑性变形造成的残余应力使得表面出现滑移台阶,导致钝化膜破裂。cebf耐腐蚀涂层在高温下起泡破损失去保护作用,该不锈钢膨胀节在电化学腐蚀和残余应力双重作用下腐蚀泄漏。为解决sus304不锈钢波纹管应力腐蚀开裂问题提出了一些可行建议。

分析了焊接钢结构失效原因。通过对h型焊接钢结构材料及焊接接头进行力学性能、化学成分检测、接头宏观观察、微观组织观察,确定造成失效的主要因素是:h型钢柱腹板和钢梁翼缘的结构设计具有很大的拘束度约束了钢柱腹板的形变;钢柱腹板和钢梁熔透型角焊缝的焊后残余应力导致钢梁翼缘板与钢柱腹板的连接焊缝边缘处产生裂纹;采用与实际结构设计状况不符的焊接工艺评定结果不能指导实际结构的制作。

金属波纹管膨胀节 (通用)焊接规程 编号： 1范围 本规程规定了金属波纹管膨胀节(波形膨胀节)焊接的基本要求。 本规程适用于气焊、焊条电弧焊、埋弧焊、气体保护焊、电渣焊等方 法焊接的金属波纹管膨胀节(波形膨胀节)。 2引用标准 gbl50-1998钢制压力容器 gb/t983-1995不锈钢焊条 gb/t5117-1995碳钢焊条 gb/t5118-1995低合金钢焊条 gb/t5293-1985碳素钢埋弧焊用焊剂 gb/t14957-1994熔化焊用钢丝 gb/t14958-1994气体保护焊用钢丝 jb4708-2000钢制压力容器焊接工艺评定 jb4730-2005压力容器无损检测 jb4733-1996压力容器用爆炸不锈钢复合钢板 yb/t5091-1993惰性气体保护焊用不锈钢棒及钢丝 yb/t5092-1996焊用不锈钢丝 gb/t324-

采用宏观分析和电镜断口扫描等方法对某电站锅炉断裂的送风机叶片进行失效分析。结果表明,该叶片因背风面受到大的冲击力而产生裂纹,裂纹在疲劳载荷作用下扩展,最终导致叶片断裂。对受损的叶片采用急冷交流脉冲氩弧焊进行了焊接修复。

对催化裂化装置上的再生器取热盘管的焊接材料选用提出了一些建议。

烧焦线焊接弯头的失效分析及补焊修复

某厂一台压力容器制造完毕进行水压试验时,与其连接的高压熔体管异种钢焊接接头处发生渗漏失效事故。针对失效接头,采取宏观检查、材料化学成分分析、金相观察、显微硬度测试等方法进行了分析。结果表明,焊接施工操作不当引起的接头处组织异常、材料韧性降低及螺纹孔位置设计不当是引起接头泄漏失效的主要原因。

对钻柱转换接头的断口形貌、金相组织、化学成分和力学性能进行了全面的试验分析,并对其受力状态进行了分析计算。推断出转换接头的断裂原因:在使用过程中存在选型不合理,在弯曲、拉压、扭转、冲击、振动等交变载荷的复合作用下,在危险截面产生疲劳裂纹,从而导致转换接头疲劳断裂。

金属杆断裂失效分析 摘要:本文通过对金属杆断裂事故的失效分析，找出其 断裂的原因，对预防类似金属构件的金属失效做出预 测、监督。 关键词:金属杆构件疲劳断裂失效 1分析案例： 某水电站一水轮机组额定水头165m，额定功率582mw，转速 142.9r/min，转动部分重量944662kg，最大正常水推力8500kn;接力 器为油压机构，通过活塞杆传导操作导叶的力，接力器工作油压6. 0111pa，接力器行程620mm，接力器操作功2136knm。该接力器已 投入运行8年。事故发生时，中控室值班人员发现该机组负荷调整困 难，agc设定值为550mw，但实际输出一直为500mw，经运行人员 现场检查发现该水轮机接力器活塞杆断裂。 2失效分析 2.1活塞杆基本情况 活塞杆材质193b7级，摩擦表面镀锌，重量322kg，直径159.86 二一

一支圆柱形螺旋压缩弹簧在使用时发生断裂。应用理化检验手段对此进行取样分析,结果表明,弹簧丝纵向表面裂纹缺陷和内部较为严重的中心碳偏析缺陷是造成压缩弹簧在使用时发生早期断裂失效的主要原因。

本文将详细介绍保温钉焊机在建设工程领域的应用。首先，我们将介绍保温钉焊机的定义和原理。接着，我们将讨论保温钉焊机的优势和适用范围。最后，我们将探讨保温钉焊机的使用注意事项和未来发展趋势。

保温钉焊机

某单位生产材料为ml30crmnsia的gjb122.7—1986m8×30十字槽沉头螺钉(以下简称螺钉)在装配过程中发生断裂,断裂形式为"掉头"。针对此次质量事故,从断裂产品的化学成分、断口的宏观形貌、断口组织、硬度、产品的加工过程及裂纹形态进行分析,查找断裂原因,制定改进措施。1.螺钉材料及技术要求螺钉材料为ml30crmnsia,要求抗拉强度达(1175±100)mpa(拉力试验载荷按gjb124一1986),表面处理要求为d≤m8镀锌钝化,d=m10

本文将详细介绍建设工程领域中保温钉施工的规范要求，包括保温钉的选材、施工前准备、施工过程中的注意事项等，以帮助读者更好地理解和掌握保温钉施工的规范。

本文采用宏观形貌、金相组织和断口观察以及成分分析和力学性能测定等方法,分析了某20钢高温输水管爆裂的原因。结果表明,断裂失效发生在焊缝部位,焊缝组织存在明显蠕变现象,断口起裂处具有典型脆性断裂特征,裂纹内有腐蚀产物,属于典型应力腐蚀裂纹。裂纹扩展后期近外表面处具有蠕变疲劳裂纹特征。应力腐蚀裂纹是该热水管爆裂失效的主要原因。