YL12铝合金过烧组织及其力学性能

2Al2铝合金时效成形的微观组织和力学性能

在6063铝合金的基础上设计出了一种新的高塑6000系合金;采用电子万能试验机、光学显微镜和扫描电镜对铸造、挤压成型和热处理态合金的力学性能、组织特征和断口形貌进行了分析,并与6063合金进行了对比。结果表明:新的6000系合金在t6状态下抗拉强度达到282.0mpa,伸长率达到21.7%,t4状态(48h)的抗拉强度达到184.3mpa,伸长率达到34.40%;与6063合金相比,t6态新合金的屈强比较小;塑性较优。

测试并确定航空航天材料在复杂高速热冲击条件下的强度极限等关键参数,对于航空航天材料和结构的可靠性评定、寿命预测以及高速飞行器的安全设计具有重要的意义.针对强度设计手册中没有航空航天材料在高速热冲击环境下的强度极限等表征参数的现状,使用自行研制的高速飞行器瞬态气动热试验模拟系统,对铝合金材料2a12在多种不同的瞬态热冲击条件下,进行气动加热模拟与热载联合试验研究,得到在瞬态热、力学环境的共同作用下铝合金2a12材料的强度极限等力学性能变化状况.为研究分析航空航天材料和结构在高速热冲击环境下的承载能力和结构减重提供可靠依据.

采用内角为105°、外角为45°及内角为90°、外角为30°两套模具对2a12铝合金进行了等径角挤压实验,研究了等效应变量对其力学性能的影响。结果表明,等径角挤压可以显著改善材料的力学性能,而且等效应变量的大小与材料的力学性能密切相关。经过等径角挤压,材料所经受的累积等效应变量达到4时,材料力学性能的提高达到饱和,而且材料所经受的单次等效剪切应变量越大,材料力学性能的提高越迅速,改善越明显。

第24卷第2期中国有色金属学报2014年2月 volume24number2thechinesejournalofnonferrousmetalsfebruary2014 文章编号：1004-0609(2014)02-0325-10 铸锻复合一体化成形6061铝合金的组织和力学性能 彭勇1,2，王顺成1，郑开宏1，戚文军1，周海涛2 (1.广东省工业技术研究院(广州有色金属研究院)金属加工与成型技术研究所，广州510650； 2.中南大学材料科学与工程学院，长沙410083) 摘要：采用铸锻复合一体化成形6061铝合金，研究启锻时间对6061铝合金的凝固、补缩、显微组织和力学性 能的影响。结果表明：靠近锻压冲头面6061铝合金为流线变形组织，中间部位晶粒则被压扁压实，靠近下模部 分的合金晶粒在模具激冷

铝合金热学性能 1xxx合金 热学性能 合金 液相线 （℃） 固相线 （℃） 比热容（20℃） /j·（kg·k）-1 热导率（20℃）/w·（m·k） -1过烧温度(℃) o状态h18状态 1050657646900（20℃）231（20℃） 1060657646900（20℃）234（25℃）645 1100657643904（20℃）222（20℃）218（20℃）640 1145657646904（20℃）230（20℃）227（20℃） 1199660660900（20℃）243（20℃）- 1350657646900（20℃）234230（h19）645 电学性能 合金 20℃体积电导率 /%iacs 20℃电阻率 /nω·m 20℃电阻温度系数 /nω·m·k-1 电极电位 /v oh1

山东农业大学学报(自然科学版),2014,45(5):717-719vol.45no.52014 journalofshandongagriculturaluniversity(naturalscienceedition)doi:10.3969/j.issn.1000-2324.2014.05.017 固溶处理对汽车用7075铝合金微观组织和力学性能的影响 王亮亮 重庆工业职业技术学院,重庆401120 摘要:本文以汽车用7075铝合金为研究对象，采用显微硬度仪、扫描电镜、万能试验机等测试方法，研究固溶处 理工艺对铝合金显微组织、显微硬度、拉伸性能的影响。结果表明：随固溶温度和固溶时间增长，铝合金的晶粒尺 寸、硬度和抗拉强度增大较小，而弹性模量和屈服强度均有大幅上升，断后伸长率有所减小。经475°c/60min+480 °c/150min固

本文研究了时效工艺对新型高强度铸造铝合金微观组织和力学性能的影响。结果表明,该合金在固溶工艺为550℃/10h时,经150℃/10h时效处理,有大量的θ″相析出,表现出较高的强度,σb达到469mpa;而经110℃/50h时效后,析出的θ″相向θ′相过渡,试样强度下降,表现出较高的塑性,延伸率5δ达到13.5%。

铝合金热力学性能(20201026174403)

文档可以编辑 专业资料完美整理 铝合金热学性能 1xxx合金 热学性能 液相线固相线 比热容（20℃）热导率（20℃）/w·（m·k） -1-1 合金（℃）（℃）/j·（kg·k） 过烧温度(℃) o状态h18状态 1050657646900（20℃）231（20℃） 1060657646900（20℃）234（25℃）645 1100657643904（20℃）222（20℃）218（20℃）640 1145657646904（20℃）230（20℃）227（20℃） 1199660660900（20℃）243（20℃）- 1350657646900（20℃）234230（h19）645 电学性能 20℃体积电导率20℃电阻率20℃电阻温度系数 电

铝合金热学性能 1xxx合金 热学性能 合金液相线 （℃） 固相线 （℃） 比热容（20℃） /j·（kg·k） -1 热导率（20℃）/w·（m·k） -1过烧温度 (℃) o状态h18状态 1050657646900（20℃）231（20℃） 1060657646900（20℃）234（25℃）645 1100657643904（20℃）222（20℃）218（20℃）640 1145657646904（20℃）230（20℃）227（20℃） 1199660660900（20℃）243（20℃）- 1350657646900（20℃）234230（h19）645 电学性能 合金20℃体积电导率 /%iacs 20℃电阻率 /nω·m 20℃电阻温度系 数 /nω·m·k-1 电极电位 /v oh18o

精选 压铸铝合金的化学成分和力学性能表 序 号 合金牌号合金代号 化学成份 力学性能 (不低于) 硅铜锰镁铁镍钛锌铅锡铝 抗拉强度伸长度 布氏硬度 hb5 /250 /30 1yza1sil2yl102 10.0 13.0 ≤0.6≤0.6≤0.05≤1.2≤0.3余 220260 2yza1si10mgyl104 8.0 10.5 ≤0.3 0.2 0.5 0.17 0.30 ≤1.0≤0.3≤0.05≤0.01余220270 3yza1si12cu2yl108 11.0 13.0 1.0 2.0 0.3 0.9 0.4 1.0 ≤1.0≤0.05≤1.0≤0.05≤0.01余240190 4yza1si9cu4yl112 7.5 9.5 3.0

1 压铸铝合金的化学成分和力学性能表 序 号 合金牌号合金代号 化学成份 力学性能 (不低于) 硅铜锰镁铁镍钛锌铅锡铝 抗拉强度伸长度 布氏硬度 hb5 /250 /30 1yza1sil2yl102 10.0 13.0 ≤0.6≤0.6≤0.05≤1.2≤0.3余 220260 2yza1si10mgyl104 8.0 10.5 ≤0.3 0.2 0.5 0.17 0.30 ≤1.0≤0.3≤0.05≤0.01余220270 3yza1si12cu2yl108 11.0 13.0 1.0 2.0 0.3 0.9 0.4 1.0 ≤1.0≤0.05≤1.0≤0.05≤0.01余240190 4yza1si9cu4yl112 7.5 9.5 3.0

高压（87.5mpa）氢气环境下6061铝合金力学性能 在国家重点基础研究发展计划（973计划）项目等的资助下，浙江大学化工 机械研究所在我国首次开展了高压（87.5mpa）氢气环境下6061铝合金力学性能 测试。 1.试样制备 光滑圆棒拉伸试样制备使用的6061铝棒化学成分见表1，紧凑拉伸试样制 备使用的6061铝板化学成分见表2。 表16061铝棒化学成分（wt.%） 元 素 sifecumnmgcrzntipbbiotheral 标 准 0.4- 0.8 <0.7 0.15- 0.4 <0.15 0.8- 1.2 0.04- 0.35 < 0.25 < 0.15 < 0.003 <0.003 < 0.15 其 余 实 测 0.680.220.290.071.050.230.01

在闭孔泡沫铝合金压缩试验的基础上,研究了其压缩力学性能和吸能能力,提出可供工程使用的多孔泡沫金属吸能能力公式,为其工程应用提供理论支持。

采用直流磁控溅射法在镁合金上沉积铝膜,在高真空下对铝膜进行加热后处理.用x射线衍射仪(xrd)分析膜层为纯铝多晶态,扫描电子显微镜(sem)观察铝膜晶粒细小.采用纳米压痕/划痕仪对铝膜的厚度、临界附着力、硬度和弹性模量进行了测试,并且用辉光放电光谱仪(gds)测试了镁合金表面铝膜的成分和性能随薄膜深度的分布.结果表明,铝膜的厚度随后处理温度的升高而降低,其表面硬度和弹性模量高于镁合金基体并且随深度增加而逐渐降低.铝膜与镁合金基体间存在一个过渡层,结合良好且表现出一定的弹塑性能,有利于镁合金表面的防护.

压铸铝合金的化学成分和力学性能表 序 号 合金牌号 合金代 号 化学成份 力学性能 (不低于) 硅铜锰镁铁镍钛锌铅锡铝 抗拉强度伸长度 布氏硬度 hb5 /250 /30 1yza1sil2yl102 10.0 13.0 ≤0.6≤0.6≤0.05≤1.2≤0.3余 220260 2yza1si10mgyl104 8.0 10.5 ≤0.3 0.2 0.5 0.17 0.30 ≤1.0≤0.3≤0.05≤0.01余220270 3yza1si12cu2yl108 11.0 13.0 1.0 2.0 0.3 0.9 0.4 1.0 ≤1.0≤0.05≤1.0≤0.05≤0.01余240190 4yza1si9cu4yl112 7.5 9.5 3.0 4.0 ≤0.5≤0.3≤1.2≤0.5≤1.2≤

制备了si含量为0.03％～0.06％,b含量为0.010％～0.015％,fe含量为0.10％～0.60％的8系铝合金连铸连轧产品,并将所得产品进行力学和电学性能测试.结果表明,随着fe含量的增加,铝合金杆电阻率先增大后维持稳定.铝合金杆的抗拉强度则随着fe含量的增加呈上升的趋势,达到一定值时其增大速度逐渐变缓.为了保证该铝合金杆的电学和力学性能,fe含量应当控制在0.28％～0.43％范围内.

文章分别以温度和时间作为变量来对比分析,研究了不同时效制度对6106合金力学性能的影响,最终得出165℃×3h时效制度下的力学性能能够满足客户要求。

对2a12铝合金进行交流钨极氩弧焊接,探讨了er4043焊丝和bj-380a焊丝对焊接接头组织、抗拉强度和硬度的影响。结果表明:两种焊丝接头焊缝区均为典型的铸态枝晶组织,晶粒生长方向以弯曲形状垂直于焊接方向;与er4043焊丝相比,bj-380a焊丝接头的热影响区晶界中有更多的强化相析出;两种焊丝接头的抗拉强度均可达到母材的50%以上,拉伸断裂部位均位于热影响区;与bj-380a焊丝相比,er4043焊丝接头的强度和硬度更高,抗拉强度达到了母材的67.9%。

与一般的金属材料相比较，形状记忆合金具有形状记忆效应和伪弹性等特殊的力学性能，近年来在科学研究和工程应用领域一直是关注的热点。文章介绍了材料的这两种力学性能并对其产生的机理从微观结构层面进行了阐述。此外，还介绍了形状记忆合金在采矿工程，航空航天以及生物医学等实际工程中的应用。

采用"热轧+中间退火+冷轧+轧后退火"法复合轧制aa1100/aa7075/aa1100三层铝合金板。利用金相、sem-eds观察微观组织变化及界面元素扩散,由显微硬度和拉伸试验测定复合板力学性能。结果表明,aa7075层组织呈拉伸纤维状沿轧向分布;热轧包覆率不变,中间退火后包覆率随冷轧应变的增加先减小后几乎不变;结合界面处存在mg、zn元素扩散。轧后退火使复合板强度降低、塑性增加,硬度沿厚度方向呈现梯度变化规律。