Boost变换器升压的双绕组感应发电机的电磁设计

自1892年日本的实业性水电站投入运行以来,已历经了一个多世纪.这期间,日本在技术进步与电力需求不断增长的背景下,针对丰富的水能资源积极地实施了开发,为电力的稳定供应做出了贡献.近年来,在以地球变暖为代表的全球性环境问题方面,世界已经进入到具体实施应对措施的时代,为了最大限度地发挥水电这一清洁、再生能源的作用,实现发电量的最大化、系统的简单化与集成化就变得日益重要了.鉴于这种情况,在落差波动较大的小型水电站中,实施了可变速发电系统的开发,旨在由简单系统构成来扩大水轮机的运行范围,提高机组的发电效率.

发电机出口电压互感器(pt)主要用于保护、励磁、测量.然而实际生产中发电机出口pt由于制造或其他原因故障引起的异常时有发生,pt故障不仅影响测量而且可能造成与之相连的母线电压降低,二次回路中出现零序电压,引起发电机90％定子接地保护误动作,造成机组跳闸,其安全性不容忽视.新更换的pt如何确保其二次回路接线、变比、极性的正确性成为重中之重.以往通过机组启动时做空载特性试验,可以验证pt的正确性.但这样延长了机组的启动时间且增加了启动用油量.阳城电厂7号、8号机组更换新的电压互感器后通过pt静态反升压试验来验证pt的正确性.不仅可以节省燃油,更重要的是缩短起机时间,且保证机组安全并网.

笼式感应发电机用在小水电站具有许多优点:价格便宜,到处可以买到,坚固耐用,而且所需的维修工作量甚少(如滑环,整流器,电刷,蓄电池组,电流换向器等都不需要),然而,由于一直没有寻到合适的控制装置,目前这种发电机还未广泛应用于小水电站,因而其

随着双向直流变换器的广泛应用,对其输出电压的稳定性有了更高的要求。通过对24v/12v双向buck-boost变换器进行实验,其输出纹波电压远大于理论计算值,在此指出开关器件导通瞬间受寄生参数影响产生的电压振荡、输出滤波电容等效串联电阻产生的差模干扰以及电路的共模干扰导致了电压纹波过大,为此总结了相应的抑制措施,并给出这些抑制措施的实验波形。通过验证可知这些措施可有效抑制电压纹波。

详细叙述了dc/dc降压-升压变换器led驱动电路的演变及工作原理,推导了此类电路输出电压与输入电压的关系,并以占空比d表示;介绍了两种典型芯片及其实际使用中的有关知识。

(续上期)2.2sp6648/sp7648芯片led的正向导通压降vf典型值为3.4v,电流为350ma。手电筒通常用2节碱性电池,其供电电压随使用而逐渐降低,范围约为1.8～3.2v。为了延长电池的使用时间,必须采用电感升压型变换器,将其电

介绍了两种用dc/dc升压变换器驱动led的电路,对电路的工作情况进行了详细分析,推导了输出电压与输入电压的关系,并以占空比d表示。最后给出一些芯片实例。

升压型apfc技术的ac/dc开关电源变换器设计 问题 ?随着生产的发展和技术的进步，特别是各种具有整流入端的电力电子负载 的广泛应用，即各种非线性的、时变的负载和设备的大量涌现，电力系统中 产生大量谐波并对电力系统的安全运行产生威胁。电力系统的谐波问题和低 功率因数问题，主要由各种中小负载和设备的电子电源和电力电子装置造成 的，它们是最严重的污染源。 ? ?图1 ?因此应采用有效的措施，降低电子电源和电力电子装置的谐波，提高功率 因数。目前绝大部分电子电源都采用如图1—1a所示的非控二极管整流、滤 波大电容和开关稳压电路结构，把ac电源变换成dc电源。这种ac/dc变 换电路的输入电压虽为正弦波，但输入电流却发生了畸变，如图11b所示， 造成电网侧输入电流严重的非正弦化输入电流非正弦化必然导致电流总谐波 失真(thd)高和功率因数(pf)低(这种

根据boost型三电平开关变换器工作原理,在低频、小信号、小纹波假设条件下,利用状态空间平均法和欧拉公式建立了从控制到输出的数学模型,由于其数学模型存在右半平面的零点,系统成为非最小相位系统。根据非最小相位系统的特点,设计了超前-滞后补偿网络对系统进行串联校正,实验结果良好的动、静态性能验证了数学模型和控制策略的合理性,为其他三电平开关变换器的分析和设计提供了理论依据。

带有电流控制电压型逆变器的新型双绕组异步发电机不仅克服了传统异步发电机电压随负载变化的缺点,而且提高了系统的电磁兼容性。其控制系统由两个pi电压控制器和一个滞环电流控制器组成。为了对其电压控制性能和调节速度进行研究,本文建立了计及磁路饱和的双绕组异步发电机及其控制系统的数学模型。对负载、转速突然变化等动态过程中电压控制性能进行了仿真研究。结果表明,该系统具有较好的电压控制性能和响应速度。

为充分利用发电机的空间,提高直驱永磁风力发电机的功率密度和材料利用率,降低生产成本,解决运输困难等问题,设计了一种兆瓦级双定子永磁直驱风力发电机,将分数槽单节距绕组用于双定子直驱永磁发电机,使得双定子直驱永磁风力发电机实现了高功率密度、低定位转矩和低惯量的目的。用visualbasic6.0编制了双定子永磁发电机的电磁设计软件,用磁路的计算方法得到初步模型后,利用maxwell有限元仿真软件进行建模、网格剖分、加载、求解和后处理等仿真分析,利用先进的电磁设计软件和全面的电磁有限元仿真分析,完成了对大型双定子永磁直驱发电机的精确分析与设计。

针对如何更好地提高boost变换器的电压增益以及提高其变换效率问题,提出一种低开关电压应力zvtboost变换器,并对其工作原理、工作过程和性能特点进行了详细分析。由于该变换器中两boost变换单元采用交错并联技术,所以使得其输入电流纹波减小,频率加倍,有源开关的电压应力为输出电压的一半,并且实现了输出电压的高增益。通过对该变换器采用交错控制,使得其所有有源开关、二极管实现或近似实现了零电压或零电流开通和关断,进而可以增大其工作频率,提高功率处理能力。搭建一台20w实验样机,并进行了实验研究,实验结果证明了理论分析的正确性。

本文对三相感应电机在不同磁场定向下及六相感应电机在梯形波相电流驱动下的电磁转矩进行了比较分析。比较了两种电机在突加负载情况下的电磁转矩响应曲线。仿真和实验结果验证了六相感应电机比三相感应电机电磁转矩脉动频率高,幅值小,稳定性强以及同等电流下产生电磁转矩高的特点。

模拟电子技术基础 课程设计(论文) 电压/频率变换器 院（系）名称电子与信息工程学院 专业班级电子131班 学号 学生姓名 指导教师 起止时间：2015.7.6—2015.7.19 课程设计（论文）任务及评语 院（系）：电子与信息工程学院教研室：电子信息工程 学号130404006学生姓名专业班级电子131班 课程设 计（论 文）题目 电压/频率变换器 课 程 设 计 （ 论 文 ） 任 务 任务要求： 电压/频率变换器是一种振荡频率随外加控制电压变化的振荡器，其 输出信号频率与输出电压的大小成正比。由振荡电路、电压比较器等部 分电路组成。 技术要求： 1、设计放大器所需的直流稳压电源。 2、电压/频率变换器输入vi为直流电压（控制信号），输出频率为fo 的矩形脉冲，且fo∝vi。 3

针对非隔离dc/dc升压变换器,可通过采用合适的功率拓扑结构,并引入新的滤波方式来有效地提高其功率密度。对weinberg、填谷式移相全桥以及superboost等三种高效升压拓扑进行了同等功率变换情况下的仿真分析,结果表明带纹波抵消支路的耦合电感superboost拓扑输入输出电流均连续,且具有最高的功率密度。

意法半导体（stm）日前推出一个新的电源icstcf02。新的stcf02电源ic是为驱动最新的移动影像设备如照相手机、数码相机与pda的闪光灯所需的大电流白光led而特别设计。除支持最新的高分辨率影像传感器所需的闪光灯功率外，这个组件还可大大延长电池的使用时间。在关断模式下，其待机电流会降到1微安以下，功耗是其它同类组件的六分之一。此外，stcf02还整合了多种保护电路，包括一种可自动检测并同馈led过温信息的独特电路。

传统的隔离型boost变换器需要使用两个及以上的磁性元件,造成磁性元件数量偏多。文章提出了一种新型有源钳位隔离型boost变换器,该变换器将变压器、输入电感和谐振电感集成在一个磁性元件中,变换器的开关管数量及增益特性与传统的隔离型全桥boost变换器相同。通过设置原边有源钳位电路,变换器中所有开关管的电压应力不超过变换器的最高输入电压;设置副边谐振倍压网络,变换器实现了整流二极管的零电流关断。最后在一台500w的样机进行试验,试验结果验证了该变换器的可行性。

根据双y电机的基本方程,结合串联双桥的换相机理对双y移相30°绕组同步发电机的相电压和相电流表达式进行了数学推导,并由此进一步获得负载在三种模式整流下的外特性。证明这种带整流负载的特殊电源系统在换相重叠角大于30°时,仍可处于一种较佳的运行方式,仿真和实验结果同理论分析取得了完美的一致性。

提出一种新型的zvzcspwm三电平直流变换器,在变压器的次级侧附加一个辅助绕组,整流得到的辅助电压,为滞后管创造零电流条件,较好地解决了滞后管轻载下软开关难的问题新的主电路拓扑减小了高压下功率器件的电压应力分析了各时段的工作原理,并提供了设计参考和实验结果

感应电机是异步电机的一种。异步电机包括感应电机、双馈异步电机和交流换向器电机。由于现在异步电机主要是感应电机,所以现在也有人直接在定义时候将异步电机定义为感应电机。感应电机具有结构简单,制造方便,价格便宜,运行方便等特点。电机的设计对于一个感应电机的性能和参数有着极其重要的影响。掌握感应电机的设计构造知识,有助于我们日后对感应电机控制技术的更深入研究。

docx 电磁装置设计原理-感应 电机设计-作业 docx docx 2010/9/5 序号名称公式单位算例 一额定数据及 主要尺寸 1型号y132m--4 2输出功率pnkw 3相数m3 4接法连接 5相电压u=线电压v380 6功电流 umpinkw/10 3 a6．58 7极对数p2 8定子槽数z136 9转子槽数z232 10定子每极 每相槽数 q1=z1/2pm 3 11定转字冲 片尺寸 见下图 定转子冲片尺寸 定子外径d1cm21 定子内径di1cm 转子外径d2cm 转子内径di2cm4．8 定子槽形半闭口 圆底槽 定子槽尺寸b01cm bs1cm bs2cm rscm hs0cm hs1cm hs2cm 转子槽形梯形槽 转子槽尺寸b02c

该系统由某发电厂的三台发电机经三台升压变压器由a母 线与单侧电源环形网络相连，其电能通过电网送至b、c、d三个 降压变电所给用户供电。 g1 g2 g3 g1 t1 t2 t3 t4 t5 t6 t2 t7 t8 2.相关数据 ⑴电网中的四条110kv线路的单位正序电抗均为0.4ω/km； ⑵所有变压器均为yn,d11接线，发电厂的升压变压器变比为 10.5/121，变电所的降压变压器变比为110/6.6； ⑶发电厂的最大发电容量为3×50mw，最小发电容量为2×50 mw，发电机、变压器的其余参数如图示； ⑷系统的正常运行方式为发电厂发电容量最大，输电网络闭环运 行； ⑸系统允许的最大故障切除时间为0.85s； ⑹各负荷容量按为其供电的降压变压器额定容量考虑，负荷自启 动系数取1.5； ⑺各变电所引出线上的后备保护的动作时间