焊材

焊材按化学成分分成七大类：

碳钢、低合金钢、不锈钢、铸铁、铜及铜合金、铝及铝合金 镍基合金焊条 钴基合金焊条 银焊条 合金焊条

焊材通常分为焊丝，焊条

以下是焊丝焊条的一些常用型号

CMC硬面补模氩焊丝系列

CMC-SKD11-3 硬度 HRC56～58 1.0 1.2 1.6 2.4

焊补冷作钢、冲模、切模、刀具、成型模、工件硬面制作，具高硬度、耐磨性及高韧性之氩焊条。

CMC-SKD61-2 硬度 HRC52～57 1.0 1.2 1.6 2.0 2.4 3.2

焊补热锻模、热切模、热冲模、热加工成型模、热作工具、压铸钢模。

CMC-SKD61 硬度 HRC42～46 0.9 1.2 1.6 2.4

焊补铝铜压铸模、具良好耐热、耐磨、耐龟裂性。

CMC-M3-2 硬度 HRC61～63 1.2 1.6 2.0 2.4

补模拉刀，热作高硬度工具模具、热锻总模、热冲模、螺丝模，耐磨耗硬面、高速度钢。

CMC-MS-3 500度2H时效硬化硬度HRC48-50 1.2 1.6 2.0 2.4

特殊硬化高韧度合金，非常适用于铝重力压铸模、浇口，延长使用寿命3～5倍，可制作非常精密之模具、超镜面（浇口补焊，使用不易热疲劳裂痕）

CmC-12Cr 硬度 HRC52～57 1.0 1.2 1.6 2.4 3.2

专用于Cr12、Cr12MoV系列的模具修补氩焊丝。用于热处理前，可机械加工，可热处理，热处理时尺寸变化小、不易开裂。若须焊补超过3层，可用CMC-30N打底。用于热处理后之Cr12，小面积可不预热。熔金硬度足够，可机械加工。

CMC-S45H 硬度 HRC52～57 1.0 1.2 1.6 2.0 2.4 3.2

专用于S45C制作刀口之模具焊丝。鉴于模具产业对于成本之要求，交期渐紧的市场变化，所演进之模具刀口制作方式；在十分容易取得之S45C、A3、P20等模具钢局部，以焊接方式加强机械性能与硬度，主要用于：玻璃纤维模具、薄板五金冲压模…等刀口部位

CMC-Magic1 硬化后硬度 HRC50～54 1.2 1.6 2.4

极度不易开裂，可用碳含量较高的热处理后钢种熔金细密，用于拉伸模可大幅减少高张力钢板与普通钢板弯曲、拉伸成型时的刮痕

CMC铸铁/打底氩焊丝系列

CMC-30N 0.9 1.2 1.6 2.0 2.4 3.2 龟裂之焊合，异种合金之对接与过渡，硬面制作之打底，高硬度钢之接合。

CMC-60N 1.6 2.4 用于高温作业环境之模具打底，耐热性奇佳，高硬度钢之接合。

CMC-61N 1.2 1.6 2.4 铸铁与高碳钢之接合，锌铝压铸模龟裂，焊合重建、铣铁焊补

CMC-67N 1.6 2.4 3.2 适合铸铁(铣铁)焊补、易雕刻加工。

CMC-SSH 1.6 2.0 2.4 专用于S45C 与铸钢制作硬面之模具焊丝。用于S45C与铸钢等模具钢局部，以焊接方式加强光洁度与硬度，主要用于：玻璃纤维模具、五金冲压模。

CMC塑料射出模氩焊丝系列

CMC-75 硬度 HRC 25～27 1.0 1.2 1.6 2.4

适用于塑料射出模之氩焊丝，蚀花性良好。使用于鞋模焊补，易雕刻加工。

CMC-PDS-3 硬度 HRC 28～30 0.9 1.0 1.2 1.6

适用于塑料射出模之氩焊丝，耐热模、抗腐蚀模，切削性，蚀花性良好。

CMC-718H 硬度 HRC 30～33 0.9 1.0 1.2 1.6

适用于塑料射出模之氩焊丝。焊后机械加工性良好，材质均匀纯度高、抛旋光性良好，光蚀刻花性良好

CMC-2738 硬度 HRC 32～35 0.9 1.0 1.2 1.6

大型射出成型模，耐热模，抗腐蚀模，蚀花性良好，具备优良加工性能，易切削和电蚀。光蚀刻花性优异

CMC-P20 硬度 HRC 30 0.9 1.0 1.2 1.6 2.0 2.4

塑料射出模，耐热模（铸铜模）

CMC-P20H 硬度 HRC 30～33 1.0 1.2 1.6

在原有产品CMC-P20的优点上加强硬度

适用于塑料射出模之氩焊丝。焊后机械加工性与蚀花性良好，材质均匀硬度高

CMC-P20Ni 硬度 HRC 30 0.9 1.2 1.6 2.4

在原有产品CMC-P20的优点上加强抛光性能适用于塑料射出模之氩焊丝。焊后机械加工性与光蚀刻花性优异

CMC-NAK80 硬度 HRC 35～40 0.9 1.2 1.6 2.4

塑料射出模，镜面钢

CMC-NAK100 硬度 HRC 35～40 0.9 1.6

在原有产品CMC-NAK80的优点上加强抛光性能

有极优良的抛光性要求

CMC-S136H 硬度 HRC50～54 0.9 1.2 1.6 2.4

防酸模具钢，适合生产PS、SAN等塑料射出模之专用氩焊条。焊后具有优良的抗腐蚀性、抛光性与耐磨性，机械加工性佳、淬硬时具有优良的稳定性。

CMC-2316 硬度 HRC30～34 1.2 1.6

防酸模具钢，适合PVC、POM、CA

CMC大型模具电焊条系列

CMC-EMagic6 HRC 54～59 2.6 3.2 CMC EMagic6为一高效型刀口焊条，实现低电流，高熔填率之理想；焊后熔金具优异韧性且耐冲击，饱满光滑，附着性佳，自动退壳，可机加工；适合于冷作钢损坏堆焊，特别适用于大型冲压模冲切部位。对于剪切工具的生产中，同样可以通过堆焊于低合金或一般的钢材上制作剪切边。

CMC-EMagic10 HRC 55～58 2.5 3.2

CMC EMagic10为一W、Cr含量较高之高效型刀口焊条，实现低电流，高熔填率之理想；适用于高速冲击之冲压模具刀锋与冲头，焊后熔金饱满光滑，附着性佳，自动退壳，可机加工，在高速高温的冲压工作环境下，也可保持耐磨性；特别适合于淬火硬化后模具损坏修复堆焊，仅一层可得较高硬度。熔金可随SKD11淬火，仍有高硬度。

CMC-Emagic7 HRC 52～55 3.2*350mm

CMC-Emagic7 为一可直接焊于铸铁与铸钢之神奇电焊条，焊接附着性佳，从第1层开始即可得高硬度，如果注意道间温度，则不会随着焊层数增加而降低硬度；另外，直接焊于热处理后的Cr12MoV钢上，有较高的硬度表现，特殊碱性包覆可减少气孔产生；可平焊、立焊、角焊，熔填率奇高，可加速焊补效率，于交流焊时起火性稍差。

CMC-E58 HRC 57~59 2.4, 3.2, 4.0

抗磨耗，硬度安定性高.适合于冷作钢损坏堆焊，特别是用于冷锻模、压延模、刀模、汽车冲压模、五金冲压模的切角、边。对于剪切工具的生产中，同样可以通过堆焊于低合金或一般的钢材上作为剪切边。也可以应用于耐磨耗机件之硬面制作。

CMC-ECI55 HRC 55-58 3.2*350mm

特别适合用于深抽模具的R角修复与高硬度之拉延部位制作。可直接焊补于铸铁模具GGG70L、FCD、GM241等…熔金细密、具极高的耐磨硬度、易抛光。属高效焊条(熔填效率 120%)球墨铸铁、灰口铸铁与火焰淬火铸钢也可直接堆焊。

CMC-E46N HRC 45-48 2.4, 3.2

直接在铸铁上施焊，对于冲压模的金属磨耗非常有效。焊接金属第一层为奥氏体组织；从2层开始为马氏体组织耐磨耗性好。火焰淬火铸铁也可直接堆焊。

CMC-E46H HRC 44-49 3.2*350mm

特别适合用于钼铬铸铁模具的R角修复与拉延部位制作。熔金细密、易抛光可防止钣件的刮伤；硬度高，适用于高要求的拉延筋制造。球墨铸铁、灰口铸铁与火焰淬火铸钢也可直接堆焊。

CMC-E45 HRC 48~52 2.6, 3.2, 4.0

为一接合性较好之中硬度钢焊条，适用于空冷钢、铸钢：如ICD5、7CrSiMnMoV…等等。汽车板金覆盖件模具及大型五金板金冲压模具之拉延、拉伸部位修补，也可用于硬面制作。

CMC-E64N 3.2*350mm

铸铁用焊条，强度高、塑性好。适用于灰口铸铁及球墨铸铁、可机械加工。

CMC-ENCD HRC 25～28 3.2*350mm

可直接在铸铁上施焊，特别适用于MoCr铸铁与球墨铸铁之焊补。为一低硬度铁基铸铁焊条，焊后可加工，且由于与铸铁之成分十分接近，所以不产生一般铸铁焊条之色差问题，且焊后可随同铸铁进行热处理。焊接性能良好，无气孔，裂痕。

CMC-E62N 3.2*350mm

特别适用于铸铁模具，由于含镍量减低，所以可降低成本，铸钢模硬面制作打底缓冲层。

CMC-E12HA HRC 57-59 2.4, 3.2, 4.0

优异的红条，广泛使用于热锻、冷冲模、 抗磨耗硬面制作, 硬度安定性高, 使用于热锻模、冲压模、延压模、整边切模、车模、热滚压轮、耐磨耗机件之硬面制作。

CMC-E60A HRC 60~62 2.6, 3.2

硬度稳定性高，耐中高温磨耗。适用于中碳钢，低合金钢之硬面制作，耐磨耗之刀具机件修补，车模，热锻冷锻切口模具焊补。

CMC-E30N 高张力、高韧度 2.6, 3.2

高硬度钢之接合，钢模座固定，铸钢模硬面制作打底缓冲层，龟裂之焊合。

CMC-E61N 3.2*350mm

适于各种铸铁，合金铸铁，钢与铸铁接合，镍及其合金等，或耐水压铸件之焊接。

CMC-E7W（停产） HRC 53～55 3.2, 4.0

适用于空冷钢（ICD5）或铸钢之刀口制作与损坏堆焊，特别是用于制作汽车钣金模切边、冲孔、翻边部位，轻工钣金冲压模的切角、边。对于剪切工具的生产中，同样可以通过堆焊作为剪切边。也可以应用于耐磨耗机件之硬面制作。

CMC-E47N HRC 44～50 3.2*350mm

可直接在铸铁上施焊之焊条，使用于铸铁模之刀口、延压部位十分方便。

CMC-EH10 HRC 46～52 3.2, 4.0

适用于中大型热锻模的生产、修复与表面再造。由于降低了铬含量，且提高钼、钨、钒的合金成分，形成高温磨耗与韧性的良好平衡，大幅提高截面积较大的热作模具使用寿命。广泛使用于中大型热锤锻模、热锻模具、热重力压铸模、耐磨耗机件之硬面制作。

CMC-EH13 HRC 55～58 2.4, 3.2

适合于热加工工具耐损坏焊补，特别是热切工具，热剪工具，热刨工具的切角边。对于在剪切加工工具的生产中，同样可以通过焊补在低合金或一般的钢上作为剪切边。

CMC镭射（激光）焊丝系列

CMC-W Magic2 0.4 0.5 适用各种锻造用模具钢之镭射(激光)焊丝，硬度稳定性高、耐高温与冲击。 CMC-W 718N 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6在原有CMC-W718的优点上，加强抛光性能，焊后机加工容易，咬花蚀纹性能良好。

CMC-W 718H 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 适用于塑料射出模之激光焊丝。焊丝机械加工性良好，材质均匀纯度高、抛光性良好，光蚀刻花性良好。

CMC-W 2738 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 焊补塑料射出模、耐热模，具备优良加工性能，易切削、抛光、电蚀、刻花性良好之激光焊丝。焊补塑料射出模、耐热模，具备优良加工性能，易切削、抛光、电蚀，刻花性良好之镭射激光焊丝。

CMC-W P20 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 焊补塑料射出模、耐热模（铸铜模）。

CMC-W P20H 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 在原有产品CMC-WP20的优点上加强耐磨耗性能，适用于修补塑料射出模、蚀花抛光性能良好。

CMC-W PX5 0.2 0.3 0.4 焊补塑料射出模、耐热模、抗腐蚀模、蚀花性良好，具备优良加工性能，易切削抛光和电蚀。

CMC-W NAK80 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 焊补塑料射出模、镜面钢。

CMC-W NAK100 0.3 0.4 在原有产品CMC-WNAK80的优点上加强抛光性能，具有极优良抛光性要求之镭射激光焊丝。

CMC-W S136N 0.2 0.3 0.4 0.5在原有产品CMC-WS136的优点上加强抛光性能，同时避免了焊接后镕金上的水波纹路，大大减轻焊后的抛光加工时间。

CMC-W S136H 0.2 0.3 0.4 0.5 焊补塑料射出模，抗腐蚀、渗透性良好。

CMC-W 2316 0.2 0.3 0.4 焊补塑料射出模，抗腐蚀、渗透性良好。

CMC-W 2083 0.2 0.3 0.4 0.5 焊补塑料射出模，抗腐蚀、渗透性良好。

CMC-W 618HH 0.2 0.3 0.4 焊补塑料射出模、耐热模。

CMC-W 60N 0.3 0.4 用于耐高温钢之打底与接合，铸钢焊补沙孔缺陷。适用玻璃模具之镭射(激光)焊丝，焊后表面光亮。

CMC-W 60 0.2 0.3 0.4 适用于鞋模焊补，易雕刻加工。

CMC-W 75 0.2 0.3 0.4 焊补塑料射出模、蚀花性良好。适用于鞋模焊补，易雕刻加工

CMC-W SKD61H 0.2 0.3 0.4 0.6 焊补铝铜压铸模、具良好耐热、耐磨、耐龟裂性良好、塑料模具之堆焊(EPN)焊补之激光焊丝

CMC-W SKS3 0.2 0.3 0.4 0.5 焊补刀具、冲模、切模高耐磨性之镭射激光焊丝。

CMC-W Nitride 1 0.3 0.4 用于氮化后模具，要求气孔最少，硬度不高之情况

CMC-W Nitride2 0.2 0.3 0.4 0.5 用于氮化后模具，要求硬度高，气孔少之情况

CMC-W 8407H 0.2 0.3 0.4 0.6 适用各种压铸模具之镭射(激光)焊丝，硬度稳定性高、耐高温与挤压，不易磨损。

CMC-W 8407 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 焊补锌、铝、锡等有色合金及铜合金之压铸模。

CMC-W QRO90 0.2 0.3 0.4 0.6 焊补热锻模、热切模、热冲模、热加工成型模、热作工具、压铸模钢。

CMC-W SKD61 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 焊补铝铜压铸模、具良好耐热、耐磨、耐龟裂性。

CMC-W SKD11-3 0.2 0.3 0.4 焊补冷作钢、冲模、切模、刀具、成型模、工件硬面制作。

CMC-W 30N 0.2 0.3 0.4 高硬度钢之接合，硬面制作之打底，龟裂之焊合。

应根据母材的化学成分、力学性能、焊接性能并结合压力容器的结构特点、使用条件

及焊接方法综合考虑选用焊接材料，必要时通过试验确定。

焊缝金属的性能应高于或等于相应母材标准规定值的下限或满足图样规定的技术条件

要求。

对各类钢的焊缝金属要求如下

焊接材料标准或产品样本上所列性能都是焊材熔敷金属(不含母材金属)性能，而焊接 接头性能取决于焊缝金属(包括焊；材熔敷金属和母材金属)和焊接工艺，没有任一焊接

材料在焊接过程中可以作用于焊接接头中的热影响区而改变它的性能，从选用焊接材料来说

只能考虑焊缝金属性能，为保证焊接接头性能还需焊接工艺(特别是焊后热处理，线能量)

配合。JB/T4709-2000中原则规定“焊缝金属的性能应高于或等于相应母材标准规定值的下

限或满足图样规定的技术条件要求”作为选用焊接材料总方针：

JB/T4709-2000将 GB 150中的低合金钢按其使用性能分为强度型低合金钢、耐热型低

合金钢和低温型低合金钢，这样划分实际上也与它们的焊接特点相适应。

有人认为“通过焊接工艺评定，确定了焊接材料”这种说法是不全面的—例如焊接

16MnR 钢，下列焊条都可以通过焊接工艺评定：J506，J507，J507R，J507G，J507RH，

J507DF……，但施焊产品使用哪个牌号则要考虑诸多因素，如：①从焊接设备考虑，J506 使

用交流焊机，J507使用直流焊机；②从抗裂性考虑，J507RH 优于 J507；C 在容器内部施焊

从劳动保护考虑，J507DF(低尘)要优于 J507；④从提高效率考虑，铁粉焊条 J507Fe优于了

507。综合考虑上述因素后才最终确定焊条牌号。

相同钢号相焊的焊缝金属

碳素钢、低合金钢的焊缝金属应保证力学性能，且不应超过母材标准规定的抗拉强度

上限。耐热型低合金钢的焊缝金属还应保证化学成分。

高合金钢的焊缝金属应保证力学性能和耐腐蚀性能。

对于压力容器而言，焊接接头的力学性能是基本性能，而对碳素钢和低合金钢而言，

焊缝金属强度与母材强度匹配又是压力容器行业和焊接行业的“热点”，研究争论甚多。焊 缝金属与母材力学性能匹配应该统一考虑强度匹配、塑性匹配和韧性匹配；对于强度型低合

金钢按“等强”原则选用焊接材料，焊接接头可具有足够的韧性储备，而适当“超强”也确

实有利于提高接头抗脆断性能。用强度级别为700—800 MPa 的高强度钢(HQ70及15MnMoVNRe)

作母材，选择不同强度级别焊条焊接，进行落锤试验和深缺口宽板拉伸试验结果表明，焊缝

金属过份超强或过份低强，均易促使脆性断裂，接近等强的接头最为理想。焊缝低强在工艺

上还可降低预热温度、减少冷裂纹敏感性。

通常都是按熔敷金属名义保证值来选用焊接材料，而熔敷金属实际强度又往往超出名义

保证值很多，如再考虑冶金因素或熔合比的作用，实际焊缝金属的强度水乎将远远高出焊接

材料熔敷金属的名义保证值。愿望是“低强”匹配，现实可能是“等强”；愿望是“等强”，

现实可能是“超强”。必须根据焊缝实际强度水平来分析匹配问题。

焊条、焊剂与碳钢药芯焊丝国家标准和产品样本都没有规定熔敷金属拉伸强度上限，在

压力容器用焊材订货技术条件出台前，JB/T4709-2000 规定“焊缝金属应保证力学性能，且

不应超过母材标准规定的抗拉强度上限值加30 MPa”。

对于耐热型低合金钢和高合金钢的焊缝金属在保证力学性能前提下还应分别保证化学

成分或耐腐蚀性能，“保证”的实际意义对铬钼钢来讲是化学成分，对高合金钢来讲则是耐

腐蚀性能“应高于或等于相应母材标准规定值下限或满足图样规定的技术要求”。

对高合金钢的焊缝金属来讲，JB/T4709-2000只提“耐腐蚀性能”而不提“化学成

分”，这是因为高合金钢化学成分是保证耐腐蚀性能的，Cr、Ni 含量提高时只会对耐腐蚀

性能有利。

不锈钢复合钢基层的焊缝金属应保证力学性能，且不应超过母材标准规定的抗拉强度

上限值加30 MPa；复层的焊缝金属应保证耐腐蚀性能，当有力学性能要求时还应保证力学性

能。

复层焊缝与基层焊缝以及复层焊缝与基层钢板交界处宜采用过渡焊缝。

不同钢号相焊的焊缝金属

不同强度钢号的碳素钢、低合金钢之间的焊缝金属应保证力学性能，且不应超过强度

较高母材标准规定的抗拉强度上限值。

JB/T4709-2000标准中不同强度钢号的碳素钢、低合金钢都为珠光体钢，焊接材料应保

证焊缝金属与强度级别较低的母材相匹配。焊后热处理温度若按强度高的母材选用要注意勿

使焊缝另一侧母材强度降低过多；若按强度低的母材选用，则应注意防止强度高的母材产生

冷裂缝。

奥氏体高合金钢与碳素钢或低合金钢之间的焊缝金属应保证抗裂性能和力学性能。宜 采用铬镍含量较奥氏体高合金钢母材高的焊接材料。

奥氏体钢与珠光体钢焊接，由于这两类钢在化学成分、金相组织和力学性能方面相差

很大，主要会产生下列三方面问题：

(1)焊缝金属的稀释：往往会使珠光体一侧熔合区附近产生脆性的马氏体组织，若提高

焊缝金属中奥氏体形成元素镍含量和控制高温停留时间可以减少其影响。

(2)碳迁移形成扩散层：在珠光体一侧形成脱碳层，奥氏体一侧形成增碳层，可引起降

低接头的高温持久强度和塑性。提高奥氏体焊缝的含镍量，利用其石墨化作用阻碍形成碳化

物则缩小扩散层。

(3)接头残余应力：主要原因是珠光体钢与奥氏体钢线膨胀系数不同及奥氏体钢导热性

差而产生的。

焊接奥氏体钢与珠光体钢宜采用铬镍含量较奥氏体高合金钢母材高的焊接材料，甚至

选用线膨胀系数介于珠光体钢与奥氏体钢之间的镍合金焊材，以降低残余应力。

焊接材料应满足图样的技术要求，并按 JB 4708规定通过焊接工艺评定。

由于焊条、焊剂国家标准规定不进行弯曲性能试验，焊条、焊剂力学性能试板热处理

规范与产品焊后热处理规范不完全相同，与不少钢材相差甚远，规定焊材“按 JB 4708通过

焊接工艺评定”以确保焊材按压力容器标准通过性能检验，但不要求焊材按炉批号进行焊接

工艺评定。

焊接材料熔敷金属硫、磷含量规定应与母材一致，选用 GB/T 5118标准规定的焊条，

还应符合下列要求：

型号为EX X X X—G的焊条应规定出焊缝金属夏比 V 型缺口冲击吸收功。

铬钼钢焊条的焊缝金属夏比 V型缺口冲击吸收功常温时不应小于3l J 箱

用于焊接低温钢的镍钢焊条的焊缝金属夏比 v 型缺口冲击吸收功在相应低温时应不小

于34J。

型号为 EX X 人 X—G 的焊条、铬钼钢焊条、低温钢焊条其力学性能试板热处理规范与

压力容器用钢材焊后热处理规范相差甚远。GB/T 5113中焊条力学性能试板热处理规范基本

上是按焊条强度级别来考虑的。提高热处理温度、延长热处理时间都会降低焊缝金属的抗拉

强度，同一型号焊条可能用于多种钢材、多种制造工艺的焊件，焊条国家标准中焊缝金属抗

拉强度名义值应适应各种工艺情况，如某焊件经多次焊后热处理，要求焊缝金属抗拉强度仍

不低于标准规定值。

结合我国合金体系特点研制的15MnVR、15MnVNR、07MnCrMoVR 钢，为防止碳化钒析出，

焊后热处理温度都规定低于600C，低温钢焊后热处理温度规定较低。

工艺人员、设计人员应当综合考虑焊条力学性能热处理规范、焊件制造工艺特点(主要

是焊后热处理、焊接返修)和钢材特点，选用相应的焊材。对带“G”焊条加上“规定出焊缝

金属夏比 v型缺口冲击吸收功”，对铬钼钢焊条、焊接低温钢的镍钢焊条，提高了焊缝金属

夏比 V 型缺口冲击功验收指标，以便与钢板要求相适应。

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不锈钢常按组织状态分为：马氏体钢、铁素体钢、奥氏体钢、奥氏体-铁素体（双相）不锈钢及沉淀硬化不锈钢等。另外，可按成分分为：铬不锈钢、铬镍不锈钢和铬锰氮不锈钢等。

按照工艺焊材分为Tig焊丝，Mig 焊丝，埋弧焊焊材,焊条电弧焊用焊条，带极堆焊用焊带等。伊萨产品包含上述全系列工艺以及合金系列焊材。

不锈钢焊材铁素体不锈钢

铁素体不锈钢具有类似于低碳钢的性能,但是由于添加约11 - 17%的铬, 其还拥有更好的耐腐蚀性能。由于镍含量较低,铁素体不锈钢在不锈钢系列中是相对比较便宜的, 并且具有较好的抗氯化物腐蚀的能力。

铁素体不锈钢的焊接性根据成分的不同而不同。铁素体不锈钢严格控制了马氏体的含量并且限制了热影响区的沉淀碳化物从而大大改善了铁素体不锈钢的焊接性。然而,由于热影响区的晶粒组织增大， 几乎所有的铁素体不锈钢的焊接热影响区的冲击韧性都会降低。另外在焊接3mm以上易形成马氏体组织的铁素体不锈钢焊接时, 为防止在冷却过程中产生裂纹， 预热和层间温度的控制是十分重要的。

焊接铁素体铁素体不锈钢的焊材可以使与母材相匹配的铁素体不锈钢焊材或者使用奥氏体不锈钢焊材。铁素体不锈钢具有抗硫酸氛围腐蚀的性能，这种抗硫酸氛围腐蚀的应用场合不建议用奥氏体不锈钢焊材。

不锈钢焊材马氏体不锈钢

马氏体不锈钢是一类可以通过热处理（淬火、回火）对其性能进行调整的不锈钢，通常,11 - 13%铬和碳含量更高，是一类可硬化的不锈钢。这种特性决定了这类钢必须具备两个基本条件：一是在平衡相图中必须有奥氏体相区存在，在该区域温度范围内进行长时间加热，使碳化物固溶到钢中之后，进行淬火形成马氏体，也就是化学成分必须控制在γ或γ α相区，二是要使合金形成耐腐蚀和氧化的钝化膜，铬含量必须在10.5%以上。按合金元素的差别，可分为马氏体铬不锈钢和马氏体铬镍不锈钢。

不锈钢焊材奥氏体不锈钢

奥氏体不锈钢在常温下具有奥氏体组织的不锈钢。钢中含Cr约18%、Ni8%~10%、C约0.1%时，具有稳定的奥氏体组织。奥氏体铬镍不锈钢包括著名的18Cr-8Ni钢和在此基础上增加Cr、Ni含量并加入Mo、Cu、Si、Nb、Ti等元素发展起来的高Cr-Ni系列钢。奥氏体不锈钢无磁性而且具有高韧性和塑性，但强度较低，不可能通过相变使之强化，仅能通过冷加工进行强化。如加入S，Ca，Se，Te等元素，则具有良好的易切削性。

不锈钢焊材双相不锈钢

奥氏体--铁素体双相不锈钢：是奥氏体和铁素体组织各约占一半的不锈钢。在含C较低的情况下，Cr含量在18%~28%，Ni含量在3%~10%。有些钢还含有Mo、Cu、Si、Nb、Ti，N等合金元素。该类钢兼有奥氏体和铁素体不锈钢的特点，与铁素体相比，塑性、韧性更高，无室温脆性，耐晶间腐蚀性能和焊接性能均显著提高，同时还保持有铁素体不锈钢的475℃脆性以及导热系数高，具有超塑性等特点。与奥氏体不锈钢相比，强度高且耐晶间腐蚀和耐氯化物应力腐蚀有明显提高。双相不锈钢具有优良的耐孔蚀性能，也是一种节镍不锈钢。

不锈钢焊材均匀腐蚀

在这种情况下，不锈钢表面的钝化膜局部或全部损坏。腐蚀以一定速度扩散，这个速度由腐蚀的环境和合金的成分共同决定。不锈钢的均匀腐蚀一般发生在酸性环境或热碱溶液中。通常增加铬和钼抵抗均匀腐蚀。

不锈钢焊材晶间腐蚀

晶间腐蚀，是指在某些环境中,晶界的溶解速度远大于晶粒本身的溶解速度时,会产生沿晶界进行的选择性局部腐蚀,称为晶间腐蚀。奥氏体不锈钢焊接件容易在焊接接头处发生晶间腐蚀，根据贫铬理论,其原因是焊接时焊缝和热影响区在加热到500～850℃温度范围停留一定时间的接头部位，在晶界处析出高铬碳化物（Cr23C6），引起晶粒表层含铬量降低，形成贫铬区，在腐蚀介质的作用下，晶粒表层的贫铬区受到腐蚀而形成晶间腐蚀。这时被腐蚀的焊接接头表面无明显变化，受力时则会沿晶界断裂，几乎完全失去强度。

不锈钢焊材点状腐蚀

点状腐蚀是局部腐蚀的一种，这种腐蚀在不锈钢表面产生分散的小腐蚀点。不锈钢点腐蚀是点腐蚀主要发生在含有氯化物或其他卤化物的中性或酸性溶液环境下。通过添加Cr, Mo 和N可以显著提高不锈钢的抗点蚀性能。 下列公式常用于衡量焊缝金属的抗点蚀性能：PREN=% Cr 3.3%Mo 16% N。

但是用该公式来对比钢材与焊缝金属的抗点蚀性能时，需要考虑焊缝金属在凝固时的偏析对成分的影响。

不锈钢焊材缝隙腐蚀

缝隙腐蚀是局部腐蚀的一种，由于狭缝或间隙的存在，在狭缝内或近旁发生的腐蚀，发生缝隙腐蚀的缝隙必须宽到腐蚀溶液能够进入，但又必须窄到能维持溶液静滞。缝隙腐蚀通常发生在金属表面与垫片、垫圈、衬板、表面沉积物等接触的地方以及搭接缝、金属重叠处等地方。不锈钢焊材具有良好的抗点蚀腐蚀也有良好的抗裂缝腐蚀。

不锈钢焊材应力腐蚀开裂

应力腐蚀开裂是焊接接头在特定腐蚀环境下受拉伸应力作用时所产生的延迟开裂现象。奥氏体不锈钢焊接接头的应力腐蚀开裂是焊接接头比较严重的失效形式,表现为无塑性变形的脆性破坏。