分离式双箱梁绕流场与涡激振动雷诺数效应机理研究基本信息

中文名 分离式双箱梁绕流场与涡激振动雷诺数效应机理研究 依托单位 哈尔滨工业大学
项目类别 青年科学基金项目 项目负责人 赖马树金

桥梁风效应的雷诺数效应是风工程领域极其重要的科学问题,而大跨度桥梁的分离式双箱梁具有更复杂的气动特性,对其雷诺数效应的研究更具挑战性。本项目首先提出了一种全新的考虑非局地效应各向异性雷诺应力湍流模型建模方法,并提出了模型参数人工智能深度学习方法。实现了中、低、高雷诺数分离式双箱梁绕流动态亚格子大涡模拟。基于数值模拟结果,研究了分离式双箱梁绕流场流态模式、压力分布和气动力特性随雷诺数的变化规律,揭示了分离式双绕流场流动分离/失稳/转捩是存在雷诺数效应的物理机理。其次研究了低雷诺数下分离式双箱梁涡激振动特性,发现不同风速激发统一阶涡振动现象,揭示了分离式双箱梁涡激振动机理。最后提出了基于监测大数据的大跨度桥梁涡振聚类识别方法,建立了原型桥梁涡振机器学习预测模型,学习得到高雷诺数下足尺分离式双箱梁涡振物理机制和特征。 2100433B

分离式双箱梁绕流场与涡激振动雷诺数效应机理研究造价信息

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材料名称 规格/型号 市场价
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行情 品牌 单位 税率 供应商 报价日期
机振动 HV×006E产品编号:HV×006E;说明:24VDC;规格:亮架:h100HBC系列塑壳断路器附件;额定电A:25A;极:4P; 查看价格 查看价格

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机振动 HV×005E产品编号:HV×005E;说明:400VAC;规格:亮架:h100HBC系列塑壳断路器附件;额定电A:20A;极:4P; 查看价格 查看价格

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机振动 HV×031A产品编号:HV×031A;规格:亮架:h100HBC系列塑壳断路器附件;额定电A:100A;极:4P; 查看价格 查看价格

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机振动 HV×043A产品编号:HV×043A;说明:400VAC;规格:亮架:h100HBC系列塑壳断路器附件;额定电A:50A;极:4P; 查看价格 查看价格

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机振动 HV×004F产品编号:HV×004F;说明:230VAC;规格:亮架:h250HBC系列塑壳断路器附件;额定电A:63A;极:4P; 查看价格 查看价格

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机振动 HV×014H产品编号:HV×014H;说明:230VAC;规格:亮架:h800HBC系列塑壳断路器附件路器附件;额定电A:63A;极:4P; 查看价格 查看价格

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机振动 HV×023C产品编号:HV×023C;说明:1N0+1NC/1N0+1NC;规格:亮架:h400HBC系列塑壳断路器附件;额定电A:40A;极:4P; 查看价格 查看价格

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机振动 HV×004H产品编号:HV×004H;说明:230VAC;规格:亮架:h800HBC系列塑壳断路器附件路器附件;额定电A:32A;极:4P; 查看价格 查看价格

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材料名称 规格/型号 除税
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振动压路机 工作质量18(t) 查看价格 查看价格

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深圳市2007年8月信息价
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深圳市2007年7月信息价
材料名称 规格/需求量 报价数 最新报价
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桥梁风效应的雷诺数效应是风工程领域极其重要的科学问题,而大跨度桥梁的分离式双箱梁具有更复杂的气动特性,对其雷诺数效应的研究更具挑战性。针对这一基础问题,本项目从风洞试验、CFD数值模拟及理论分析开展研究:首先,通过风洞试验和DNS数值模拟,研究低、中雷诺数下分离式双箱梁绕流场和涡激振动的雷诺数效应规律及其机理;其次,基于低、中雷诺数下分离式双箱梁绕流场模式启发,研究高雷诺数下分离式双箱梁绕流场和涡激振动的LES数值模拟方法及雷诺数效应与机理;建立低、中、高雷诺数下分离式双箱梁绕流场和涡激振动特性统一数学模型及尾流振子模型;最后,基于上述雷诺数效应机理,研究通过局部流态控制在常规大气边界层风洞内模拟分离式双箱梁绕流场和涡激振动高雷诺数效应的方法。本项目研究将发展和丰富大跨度桥梁空气动力学理论,具有重要的理论意义和实用价值。

分离式双箱梁绕流场与涡激振动雷诺数效应机理研究常见问题

  • 分离式耳机是什么?

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  • 分离式配筋

    是的

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分离式双箱梁绕流场与涡激振动雷诺数效应机理研究文献

矩形截面建筑风荷载雷诺数效应数值模拟研究 矩形截面建筑风荷载雷诺数效应数值模拟研究

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矩形截面建筑风荷载雷诺数效应数值模拟研究

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矩形截面建筑风荷载雷诺数效应数值模拟研究

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主要的研究方法有三种:

实验方法

泻涡脱落引发的涡激振动是一个多物理场耦合,相互作用的复杂过程。需要具有一套完整物理实验方案和精密的实验仪器可以把所有的涡激振动相关机型同步观测,以测定其联合效应。物理实验往往很难同时提供流体的瞬时变化数据。

数值方法

振动问题。对于数值模拟方法,按照所使用湍流模型的不同,可以将涡激振动的数值模拟方法分为:直接数值模拟方法,雷诺平均N-S方程法,大涡模拟法,涡元法,还有基于上述各种方法的综合。按照模拟方式的不同又可以分为基于弹性支撑的刚体二维模拟,基于弹性体二维涡元模拟和三维结构插值积分的离散涡元法模拟,以及对于弹性体完全使用三维模型的全流域模拟等等

半经验公式

半经验公式主要有尾流阵子,单自由度模型,流体力组分模型。

流固耦合数值计算软件

Ansys CFX

Fluent Abaqus

Adina

COMSOL Multiphysics(FEMLAB)

对于海洋工程上普遍采用的圆柱形断面结构物,这种交替发放的泻涡又会在柱体上生成顺流向及横流向周期性变化的脉动压力。如果此时柱体是弹性支撑的,或者柔性管体允许发生弹性变形,那么脉动流体力将引发柱体(管体)的周期性振动,这种规律性的柱状体振动反过来又会改变其尾流的泻涡发放形态。这种流体一结构物相互作用的问题被称作“涡激振动”(Vortex-Induced Vibration :VIV)。

在处理涡激振动问题时,把流体和固体弹性系统作为一个统一的动力系统加以考虑,并找到两者的耦合条件,是解决这个问题的重要关键。在涡激振动过程中,流体的动压力是一种作用于弹性系统的外加载荷,动压力的大小取决于弹性系统振动的位移、速度和加速度;另一方面,流体动压力的作用又会改变弹性系统振动的位移、速度和加速度。这种互相作用的物理性质表现为流体对于弹性系统在惯性、阻尼和弹性诸方面的耦合现象。

由惯性耦合产生附连质量,在有流速场存在的条件下,由阻尼耦合产生附连阻尼,由弹性耦合产生附连刚度。流体的附连质量、阻尼和刚度取决于流场的流动特征参量(诸如流速、水深、流量等)、边界条件以及弹性系统的特性,其关系式相当复杂。用实验或理论方法求出这些附连的量,是水弹性问题研究中的重要课题。

实验证明,漩涡的发放频率f可用无量纲参数斯特劳哈尔数St(Strouhal Number)来表示,表达式为:

f=St*V/D

St是构件剖面形状与雷诺数Re的函数,其定义式为St=D/(V*T)。

其中:V为垂直于构件轴线的速度(m/s);

D为圆柱直径或柱体的其他特征长度(m);

T为相关的特征时间(s)。

在许多工程领域如海洋工程及风工程领域,都存在圆柱泄涡诱发的涡激振动疲劳破坏引起的安全问题,最有效的方法是控制柱尾涡和抑制涡激振动,在圆柱上或周围附加抑制装置的被动控制方法是研究的热点。但传统的控制方法大多不能适应流向变化的影响。本课题提出附加柔性结构探讨流动与涡激振动控制的机理,开展了利用流行的圆柱控制装置以及自主的仿鱼尾和组合式飘带类流动适应性柔性结构控制圆柱尾涡及涡激振动研究。主要研究内容包括:建立了若干类刚性及柔性模型(螺旋、整流罩、分离盘、仿鱼尾、绒毛、飘布、飘带等)关键性参数,设计并制作了各种传统模型以及柔性结构新模型;一方面利用自我发展的高分辨率数值模拟求解器(TVD-FVM-EVVT及TVD-FVM-VIV)对固定圆柱附加抑制装置的尾涡控制进行数值模拟,对自由振动圆柱附加抑制装置的涡激振动控制进行数值模拟;另一方面,分别设计了大和小质量阻尼系数的风洞实验模型,研究了固定和振动状态下圆柱的尾涡及涡激振动控制机理;设计了典型水槽实验模型,研究了圆柱附加典型装置控制涡激振动的机理。通过深入研究,获得了抑制圆管尾流和涡激振动的基础材料、基本结构与几何参数,获得了最佳抑制装置,如短尾型整流罩、短的柔性分离盘、最佳角度和尾长的仿鱼尾结构、柔性布、绒毛等结构;深刻揭示了圆管尾流和涡激振动控制中的尾涡结构、流体力系数、频率变化、流激振动、驰振等机理; 首次数值复现了近期实验中发现的驰振现象,首次风洞发现了柔性结构的驰振现象。有些结构,特别是长尾结构无论是刚性还是柔性结构都可能引起比传统VIV更不利的驰振现象,相对来说,仿鱼尾结构基本上都能减弱涡激振动且不易产生驰振。本研究为尾涡及涡激振动控制提供了新的技术路线,也为海洋、土木、桥梁、动力、能源等领域相关结构的设计、使用和安全保障提供了理论指导和技术支撑,特别是发现驰振反而带来更大的安全隐患,也从新的角度为未来相关工程尤其是深水立管或隔水管涡激振动抑制的研究与实际应用提出了新的课题。本研究共发表学术论文22篇,其中SCI高水平论文7篇。 2100433B

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