桩顶灰土垫层厚度对单桩水平承载力影响分析

结构构件计算书 第1页，共2页 单桩水平承载力设计值计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、构件编号:zh-1 二、依据规范: 《建筑桩基技术规范》(jgj94－94) 三、计算信息 1.桩类型:桩身配筋率＜0.65%灌注桩 2.桩顶约束情况:铰接、自由 3.截面类型:方形截面 4.桩身边宽:d=800mm 5.材料信息: 1)混凝土强度等级:c20ft=1.10n/mm2ec=2.55*104n/mm2 2)钢筋种类:hrb335es=2.0*105n/mm2 3)钢筋面积:as=2614mm 2 4

方桩（1）管桩(2)判断2直径（边长）500 水平抗力系数的比例系数m8桩壁厚125 桩身抗弯刚度109296386718750 水平承载 力特征值(kn)75.072575 沿水平荷载方向的距径比4 平行于水平力方 向桩数2 桩的相互影响效应系数0.81054579 承台侧向土抗力 效应系数0.0245563 群桩的水平承载 力特征值(kn)126.58551 桩的水平承载 砼身抗压 强度35.9 桩身抗拉 强度2.22配筋强度0配筋面积899配筋弹模 桩顶最大 弯矩系数0.768 桩顶水平 位移系数2.441 桩顶水平 允许位移 （mm）10 桩的水平 变形系数0.606914计算宽度 垂直于水 平力方向 桩数2 桩顶约束 效应系数2.05 桩顶水平 位移允许 值10 受侧向土 抗力一边 的承台宽3000承台高度 群桩

基于原型试验的单桩水平承载力分析

桩直径d1200mmd01080 桩保护层c60mmρg0.015258316 桩的配筋as17248mmαe6.666666667 桩砼的ec30000mpa桩截面模量wo193310496 桩配筋es200000mpa 桩侧土比例系数m3000kn/m4 桩身的计算宽度b01.98m 0.2949303141/m 桩顶水平位移系数vx0.94(固结)2.441（铰接、自由） 桩顶允许水平位移xoa10mm 544.8551082kn（固结） 桩顶荷载p4000kn 桩长l50000mm 桩身砼的弹性模量e30kn/mm2(c30) 桩身直径d1200mm 2.948808681mm 单桩水平承载力计算(建筑 桩身抗弯刚度ei=0.85ecio=0.85ec×wodo/2 桩的水平变形系数α

管桩直径d=0.3m5.7.5条 壁厚t=0.07m 弹性模量e=36000n/mm2c60 i=0.000365m4 比例系数m=2mn/m4 计算宽度b0=0.855m5.7.5条 水平变形系数α=0.6868985.7.5条 α*h=2.15686m表6.7.2 取2.4m 水平位移系数νx=3.526表6.7.2 桩露头h0=0.8m 桩顶允许位移χ0a=h0/60=0.013333m 水平承载力特征值rha=10.27849kn式5.7.2-2 单桩水平承载力力特征值计算

西宁地区单桩水平承载力试验研究——大型工业厂房的桩基础长期受水平荷载作用，其单桩水平承载力十分重要．通过对西宁地区泥浆护壁机械成孔灌注桩、夯扩桩、预制打入桩等不同桩型的水平静载荷试验，总结了西宁地区单桩水平承栽力的特点及规律，供桩基设计、施工...

确定单桩水平承载力的数解法——从数学的角度出发，利用非完整试桩水平静载试验实测数据直接求解单桩水平极限承载力，并通过工程实例计算与分析比较，精度较高，具有一定的实用价值．

结合上海软土地区预应力桩单桩水平静载荷现场试验,探讨预应力桩单桩水平承载力的试验判定标准,根据现场试验结合数值分析方法,对实际工程中常采用的混凝土灌芯和桩型选取(ab型、b型等)对预应力桩水平荷载性状的影响进行了分析研究,为软土地区预应力桩的设计提出了一些参考建议。

静压管桩水平承载力受多种不确定性因素影响,是一个复杂的灰色分析问题。本文运用灰色理论,建立了一种预测静压管桩单桩水平承载力的数学模型,与实际工程现场水平静载试验实测数据进行了对比分析,证明其预测精度良好,适用性强,具有一定的工程参考价值。

11#楼1~21轴验算桩基水平承载力 水平位移允许值10mm0a，桩的换算深度0.4h，桩与承台连接按铰接 1)计算桩水平变形系数 地基土水平抗力系数的比例系数m=8.0mn/4m 5/0eimb(5.7.5) bo=0.9(1.5x0.8+0.5)=1.53m 085.0ieeic=4.69x10 5knm4 得=0.48 2)计算桩水平承载力特征值rha 取vx=2.441 rha=0.753eia0/vx(5.7.2-2) =0.75x0.483x4.69x105x0.01/2.441 =159.4kn 3）结果验算 查电算信息风荷载作用下基底剪力为vx=2247kn,vy=3945kn,地震作用 下基底剪力为vx=1126kn,vy=1084kn.故由风荷载作用下控制。该部分桩总 桩数为76

嵌岩桩水平承载力试验研究

桩形状：圆形 直径d或边长b：1000mm 保护层c：65mm 桩身配筋率ρg：0.80% 桩身混凝土抗拉强度ft：1.43n/mm2 桩身混凝土弹性模量ec:30000n/mm2 钢筋弹性模型es：200000n/mm2 量与混凝土弹性模量比值αe：6.67 桩埋深h：20m 桩顶约束情况：铰接、自由 土水平抗力系数的比例系数m：5.0mn/m4 桩身的计算宽度b0:1800mm 厚度的桩截面宽度b0或直径d0:870mm 算截面受拉边缘的截面模量w0:104912cm3 换算截面的惯性矩i0：4563675cm4 桩身换算截面积an:8210cm2 桩身抗弯刚度ei：1.164e+15n*mm2 桩水平变形系数α：0.3781/m 桩的换算埋深αh：4.000 桩身最大弯矩系数

管桩单桩水平承载力（地震）特征值计算书 一.基本资料 桩类型：125a-phc500桩顶约束情况：铰接，半固接 混凝土强度等级:c80 二.系数取值 1.桩入土深度h＝15.000~25.000m 2桩侧土水平抗力系数的比例系数44/5000/5mknmmnm（松散或 稍密填土）44/2500/5.2mknmmnm（淤泥或淤泥质土） 3.桩顶容许水平位移ax0＝10mm 4.砼弹性模量ce＝38000n/mm2=7108.3kn/m2 三.执行规范 《建筑桩基技术规范》（jgj94－2008） 《先张法预应力混凝土管桩基础技术规程》（dbj13－86-2007） 四.计算内容 1.管桩截面惯性矩： 64 )1(44d i= 64 )50.01(5.014.344 = 31087.2m4 其中，α= d d 500.0

管桩单桩水平承载力（地震）特征值计算书 一.基本资料 桩类型：125a-phc500桩顶约束情况：铰接，半固接 混凝土强度等级:c80 二.系数取值 1.桩入土深度h＝15.000~25.000m 2桩侧土水平抗力系数的比例系数44/5000/5mknmmnm（松散或 稍密填土）44/2500/5.2mknmmnm（淤泥或淤泥质土） 3.桩顶容许水平位移ax0＝10mm 4.砼弹性模量ce＝38000n/mm2=7108.3kn/m2 三.执行规范 《建筑桩基技术规范》（jgj94－2008） 《先张法预应力混凝土管桩基础技术规程》（dbj13－86-2007） 四.计算内容 1.管桩截面惯性矩： 64 )1(44d i= 64 )50.01(5.014.344 = 31087.2m4 其中，α= d d500.0

管桩单桩水平承载力（地震）特征值计算书 一.基本资料 桩类型：95a-phc400桩顶约束情况：铰接，半固接 混凝土强度等级:c80 二.系数取值 1.桩入土深度h＝15.000~25.000m 2桩侧土水平抗力系数的比例系数44/5000/5mknmmnm（松散或 稍密填土）44/2500/5.2mknmmnm（淤泥或淤泥质土） 3.桩顶容许水平位移ax0＝10mm 4.砼弹性模量ce＝38000n/mm2=7108.3kn/m2 三.执行规范 《建筑桩基技术规范》（jgj94－2008） 《先张法预应力混凝土管桩基础技术规程》（dbj13－86-2007） 四.计算内容 1.管桩截面惯性矩： 64 )1(44d i= 64 )525.01(4.014.344 = 31016.1m4 其中，α= d d 525.0

单桩水平承载力计算方法的比较分析——对港工桩基规范推荐的三种桩的水平承载力的计算方法：即m法，p-y曲线法、nl法进行了比较分析，得出一些有益于港工桩基设计的结论。

针对褥垫层厚度对复合地基承载力的影响,建立三维复合地基数值计算模型,其桩群为cfg桩,采用midas/gts有限元计算软件模拟不同褥垫层厚度下,复合地基的受力特征和地基沉降变形大小,并根据复合地基承载力特性对褥垫层厚度进行优化,得出使复合地基承载力最佳的褥垫层厚度,为实际工程提供数据参考.

通过研究湿陷性黄土地区某工程的地质情况,提出了用灰土垫层处理地基的方法,考虑了贯入法的简便、实用而且准确的特点,利用贯入法来评价了灰土垫层的承载力,最后根据相关规范及地方经验提出了用贯入法确定灰土垫层地基承载力的公式,检测表明灰土垫层的承载力满足使用要求。

时间:2014-9-10 钢筋品种2级钢 砼等级c30 d=500mm 保护层厚度c=40mm 桩身配筋率pg=0.20% m=4.00e+06n/m4 vm=0.768 vx=2.5 rm=2 ζn=0.5 nk=3000.00kn rha=95.17kn 桩身水平承载力是95.17kn 备注：1.根据《建筑桩基技术规范》(jgj94-2008)第58至第64页编写 编号：zh-1 圆形桩水平承载力计算表

PHC管桩水平承载力试验与设计构造

桩径d(m)桩长l(m)fc（n/?）ft（n/?）ec（n/?） 0.84016.71.5731500 纵筋根数纵筋直径（mm）ρgfy（n/?）es（n/?） 8140.245%300200000 承台侧向土 水平抗力系数 比例系数 m(mn/m^4) b。 (m) w。 (m^3) i。 (m^4)α e 41.530.05130.01796.349 桩水平变形 系数α 桩水平变形系 数αl 桩顶铰接、 自由/固结 （0/1） 桩顶最大弯 矩系数vm 桩顶水平位 移系数vx 0.41816.71400.7682.441 桩顶竖向力影 响系数ζn 桩截面模量塑 性系数γm 标准组合下 桩顶竖向力 nk（kn） 桩身换算截 面面积 an(m^2) 桩顶允许水 平位移х 0a(mm) 0.5242000.

对比5个工程14根不同桩长的试桩成果,发现同一场地、相同桩型的试桩,因为桩长、持力层不同,导致单桩承载力有较大差异,特别是支承在软粘性土持力层的承载力明显偏低。这种差异按现有规范和有关认识无法解释,说明对单桩承载机理的认识还不够深入、全面。举例对桩端支承条件、时间效应分别加以分析表明,当桩端持力层条件较差时,用动阻力(压桩力)或用a.s.vesic的论述可以更好地解释摩擦单桩承载力明显偏低的现象。